مجموعه مطالب و فایلهای مفید در زمینه دیوارهای برشی فولادی

با توجه به اینکه بحث دیوارهای برشی فولادی مورد توجه دوستان زیادی است و بحثهای مربوط به آن در سایت متفرق هستند سعی کردم که در این تاپیک کل مطالبی که در این زمینه در سایت هست را جمع آوری کنم

اولین فایل :
Aisc Steel Design Guide
Steel Plate Shear Walls
یک پی دی اف 145 صفحه ای لاتین از مجموعه راهنماهای AISC
دانلود: http://www.4shared.com/file/124524562/6e04c6f8/20_Design_Guide_Steel_Plate_Shear_Walls.html

این هم یک پی دی اف 85 صفحه ای فارسی در زمینه دیوار برشی فولادی
این پی دی اف ظاهراً بخشی از پروژه یا پایان نامه در زمینه دیورارهای برشی فولادی است که به صورت اسکن شده میباشد.
لینک دانلوذ به حجم 3.15 مگابایت: http://www.4shared.com/file/124531426/6797450/2_online.html

ین هم یک مقاله فارسی در این زمینه:

ﻫﺸﺘﻤﻴﻦ ﻛﻨـﮕﺮه ﺑﻴﻦ اﻟﻤـﻠﻠﻲ ﻣﻬﻨـﺪﺳﻲ ﻋﻤـﺮان‬
‫12 ﺗﺎ 32 اردﻳﺒﻬﺸﺖ 8831، داﻧﺸﮕﺎه ﺷﻴﺮاز، ﺷﻴﺮاز، اﻳﺮان‬

‫ﺗﻌﻴﻴﻦ ﺿﺮﻳﺐ رﻓﺘﺎر دﻳﻮارﻫﺎي ﺑﺮﺷﻲ ﻓﻮﻻديِ ﺑﺪون ﺳﺨﺖﻛﻨﻨﺪه‬

‫2‬
‫راﻣﻴﻦ ﻣﺤﻤﻮدزاده1، ﻣﺤﻤﺪزﻣﺎن ﻛﺒﻴﺮ‬
‫1- داﻧﺸﺠﻮي ﻛﺎرﺷﻨﺎﺳﻲارﺷﺪ داﻧﺸﮕﺎه ﺻﻨﻌﺘﻲ اﻣﻴﺮﻛﺒﻴﺮ، داﻧﺸﻜﺪهي ﻋﻤﺮان و ﻣﺤﻴﻂ زﻳﺴﺖ‬
‫2- داﻧﺸﻴﺎر داﻧﺸﮕﺎه ﺻﻨﻌﺘﻲ اﻣﻴﺮﻛﺒﻴﺮ، داﻧﺸﻜﺪهي ﻋﻤﺮان و ﻣﺤﻴﻂ زﻳﺴﺖ‬

‫‪Civil@aut.ac.ir‬‬

‫ﺧﻼﺻﻪ‬
‫در اﻳﻦ ﺗﺤﻘﻴﻖ ﺑﻪ ﺑﺮرﺳﻲ ﺿﺮﻳﺐ رﻓﺘﺎر دﻳﻮارﻫﺎي ﺑﺮﺷﻲ ﻓﻮﻻدي ﭘﺮداﺧﺘﻪ ﺷﺪه اﺳﺖ. ﺗﻮﺳﻂ ﻣﺪﻟﺴﺎزﻳﻬﺎي ﻣﺘﻌﺪد، دﻳﻮارﻫﺎي ﺑﺮﺷﻲ ﻓﻮﻻدي ﺗﺤﺖ‬
‫ﺑﺎرﮔﺬاري ﻣﻮﻧﻮﺗﻮﻧﻴﻚ ﻗﺮار ﮔﺮﻓﺘﻪ ﺷﺪه اﺳﺖ. ﺑﺎرﮔﺬاري ﺑﺼﻮرت ﺗﻐﻴﻴﺮ ﻣﻜﺎن ﺑﻪ ﻣﺪﻟﻬﺎ اﻋﻤﺎل ﺷﺪه اﺳﺖ. ﺗﻤﺎﻣﻲ ﻣﻨﺤﻨﻲﻫﺎي ﺑﺎر-ﺗﻐﻴﻴﺮﻣﻜﺎن ﺑﺪﺳﺖ‬
‫آﻣﺪه، ﻧﺸﺎن از ﺷﻜﻞﭘﺬﻳﺮي ﺑﺎﻻي دﻳﻮارﻫﺎي ﺑﺮﺷﻲ ﻓﻮﻻدي ﺑﻮده اﺳﺖ. در اداﻣﻪ ﺑﻪ ﺑﺮرﺳﻲ اﺛﺮ ﺑﺎزﺷﻮ در ﺿﺮﻳﺐ رﻓﺘﺎر دﻳﻮارﻫﺎي ﺑﺮﺷﻲ ﻓﻮﻻدي ﭘﺮداﺧﺘﻪ‬
‫ﺷﺪه اﺳﺖ. در اﻳﻦ ﻣﺪﻟﻬﺎ ﻧﻴﺰ ﻣﺎﻧﻨﺪ ﻣﺪﻟﻬﺎي ﺑﺪون ﺑﺎزﺷﻮ، دﻳﻮارﻫﺎي ﺑﺮﺷﻲ ﻓﻮﻻدي از ﺧﻮد ﺷﻜﻞﭘﺬﻳﺮي ﺑﺎﻻﻳﻲ ﻧﺸﺎن دادﻧﺪ.‬

‫ﻛﻠﻤﺎت ﻛﻠﻴﺪي: ﺿﺮﻳﺐ رﻓﺘﺎر، ﺿﺮﻳﺐ ﺷﻜﻞﭘﺬﻳﺮي، دﻳﻮار ﺑﺮﺷﻲ ﻓﻮﻻدي، ﺻﻔﺤﺎت ﻧﺎزك، ﺑﺎرﮔﺬاري ﻣﻮﻧﻮﺗﻮﻧﻴﻚ.‬

‫ﻣﻘﺪﻣﻪ‬ ‫1.‬

‫اﺳﺎس اﻳﺪهي اﺳﺘﻔﺎده از دﻳﻮارﻫﺎي ﺑﺮﺷﻲ ﻓﻮﻻدي ﻛﻪ در دو دﻫﻪي اﺧﻴﺮ ﺑﻄﻮر ﺟﺪي ﻣﻮرد ﺗﻮﺟﻪ ﻗﺮار ﮔﺮﻓﺘﻪ اﺳﺖ، ﺑﻬﺮهﮔﻴﺮي از ﻣﻴﺪان ﻛﺸﺸﻲ ﻗﻄﺮي اﺳﺖ‬
‫ﻛﻪ ﭘﺲ از ﻛﻤﺎﻧﺶ ورق ﻓﻮﻻدي، در آن اﻳﺠﺎد ﻣﻲﮔﺮدد. در ﻓﺎﺻﻠﻪ ﺳﺎﻟﻬﺎي ﻣﺤﺪود ﻗﺒﻞ از آن، دﻳﻮارﻫﺎي ﺑﺮﺷﻲ ﻓﻮﻻدي ﺑﺎ ﺗﻘﻮﻳﺖ ﺳﻨﮕﻴﻦ ورق ﻓﻮﻻدي‬
‫ﺑﺮاي ﺟﻠﻮﮔﻴﺮي از ﻛﻤﺎﻧﺶ آن، در ﺗﻌﺪاد ﻣﺤﺪودي ﺳﺎﺧﺘﻤﺎن ﺑﺎ اﻳﺪه از ﺻﻨﺎﻳﻊ ﻛﺸﺘﻲﺳﺎزي اﺳﺘﻔﺎده ﮔﺮدﻳﺪه اﺳﺖ.]1[‬
‫در ﺳﻴﺴﺘﻢ دﻳﻮارﻫﺎي ﺑﺮﺷﻲ ﻓﻮﻻدي ﺑﻪ ﻋﻠﺖ ﮔﺴﺘﺮدﮔﻲ ﻣﺼﺎﻟﺢ اﺗﺼﺎﻻت، ﺗﻌﺪﻳﻞ ﺗﻨﺶﻫﺎ ﺑﻪ ﻣﺮاﺗﺐ ﺑﻬﺘﺮ از ﺳﻴﺴﺘﻢﻫﺎي ﻣﻘﺎوم دﻳﮕﺮ در ﺑﺮاﺑﺮ ﺑﺎرﻫﺎي‬
‫ﺟﺎﻧﺒﻲ ﻣﺎﻧﻨﺪ ﻗﺎبﻫﺎ و اﻧﻮاع ﻣﻬﺎرﺑﻨﺪﻫﺎ ﻛﻪ ﻣﻌﻤﻮﻻً در آﻧﻬﺎ ﻣﺼﺎﻟﺢ ﺑﺼﻮرت دﺳﺘﻪ ﺷﺪه و اﺗﺼﺎﻻت ﻣﺘﻤﺮﻛﺰ ﻣﻲﺑﺎﺷﻨﺪ، ﺻﻮرت ﮔﺮﻓﺘﻪ و رﻓﺘﺎر ﺳﻴﺴﺘﻢ ﺑﺨﺼﻮص‬
‫در ﻣﺤﻴﻂ ﭘﻼﺳﺘﻴﻚ ﻣﻨﺎﺳﺐﺗﺮ ﻣﻲﺑﺎﺷﺪ. دﻳﻮارﻫﺎي ﺑﺮﺷﻲ ﻓﻮﻻدي در ﻓﺮمﻫﺎي ﺳﺎزهاي ﮔﻮﻧﺎﮔﻮن ﻗﺎﺑﻞ اﺳﺘﻔﺎده ﺑﻮده و ﻗﺎﺑﻠﻴﺖ اﻳﺠﺎد ﻓﺮمﻫﺎي ﺟﺪﻳﺪ ﺳﺎزهاي را‬
‫ﻧﻴﺰ دارا ﻣﻲﺑﺎﺷﺪ. وﻇﻴﻔﻪ اﺻﻠﻲ دﻳﻮارﻫﺎي ﺑﺮﺷﻲ ﻓﻮﻻدي، ﻣﻘﺎوﻣﺖ در ﻣﻘﺎﺑﻞ ﺑﺮش اﻓﻘﻲ ﻃﺒﻘﻪ و ﻟﻨﮕﺮﻫﺎي واژﮔﻮﻧﻲ ﻧﺎﺷﻲ از ﺑﺎرﻫﺎي ﺟﺎﻧﺒﻲ ﻣﻲﺑﺎﺷﺪ. دﻳﻮار‬
‫ﺑﺮﺷﻲ ﻓﻮﻻدي ﺷﺎﻣﻞ ﻳﻚ ورق ﻓﻮﻻدي، دو ﺳﺘﻮن ﻣﺮزي و ﺗﻴﺮﻫﺎي اﻓﻘﻲ ﻛﻒ ﻣﻲﺑﺎﺷﺪ. ﻋﻤﻠﻜﺮد ورق ﻓﻮﻻدي دﻳﻮار و ﺳﺘﻮنﻫﺎي ﻣﺮزي ﻣﺎﻧﻨﺪ ﻳﻚ ﺗﻴﺮ ورق‬
‫ﻣﻲﺑﺎﺷﺪ. ]2[ ﺳﺘﻮنﻫﺎي دﻳﻮار ﻣﺎﻧﻨﺪ ﺑﺎل ﺗﻴﺮ ورق و ورق دﻳﻮار ﻣﺎﻧﻨﺪ ﺟﺎن ﺗﻴﺮ ورق ﻋﻤﻞ ﻣﻲﻛﻨﺪ. ﻫﻢﭼﻨﻴﻦ ﺗﻴﺮﻫﺎي ﻛﻒ دﻳﻮار ﻛﻢ و ﺑﻴﺶ ﻣﺎﻧﻨﺪ‬
‫ﺳﺨﺖﻛﻨﻨﺪهﻫﺎي ﻋﺮﺿﻲ ﺑﻮده، اﻣﺎ ﺗﻔﺎوت اﺻﻠﻲ آﻧﻬﺎ در ﺗﻔﺎوت ﺳﺨﺘﻲ ﺑﻴﻦ ﺗﻴﺮﻫﺎي ﻛﻒ و ﺳﺨﺖﻛﻨﻨﺪهﻫﺎ ﻣﻲﺑﺎﺷﺪ. )ﺷﻜﻞ 1(‬
‫ﺗﺤﻘﻴﻖﻫﺎي اوﻟﻴﻪ ﺑﺮ روي ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﭘﺲ از ﻛﻤﺎﻧﺶ ﭘﺎﻧﻞﻫﺎي ﺑﺮﺷﻲ، ﺗﻮﺳﻂ آﻗﺎي ‪ [3] Wagner‬در ﺳﺎل 1391 ﻣﻴﻼدي اﻧﺠﺎم ﮔﺮﻓﺖ. وي ﺑﺮ اﺳﺎس‬
‫آزﻣﺎﻳﺸﻬﺎﻳﻲ ﻛﻪ ﺑﺮ روي ﭘﺎﻧﻞﻫﺎي ﺑﺮﺷﻲ ﻧﺎزك از ﺟﻨﺲ آﻟﻮﻣﻨﻴﻮم اﻧﺠﺎم داد، ﺗﺌﻮري ﻣﻴﺪان ﻛﺸﺸﻲ ﻗﻄﺮي را اراﺋﻪ ﻛﺮد. ﭘﺲ از او داﻧﺸﻤﻨﺪان زﻳﺎدي ﻫﻤﭽﻮن‬
‫‪ [4] Basler‬و ‪ [5] Porter‬ﺑﺮ روي ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﺣﻮزه ﻛﺸﺶ ﻗﻄﺮي در ﺗﻴﺮورقﻫﺎ ﻣﻄﺎﻟﻌﻪ ﻛﺮدﻧﺪ و اﺛﺮ ﺳﺨﺘﻲ ﺑﺎﻟﻬﺎ و ﺳﺨﺖﻛﻨﻨﺪهﻫﺎ را ﻧﻴﺰ روي ﻣﻘﺎوﻣﺖ‬
‫ﭘﺎﻧﻞﻫﺎي ﺑﺮﺷﻲ ﺑﺮرﺳﻲ ﻛﺮدﻧﺪ.‬
‫ﻃﺮح اﺳﺘﻔﺎده از دﻳﻮارﻫﺎي ﺑﺮﺷﻲ ﻓﻮﻻدي ﺑﺎ ورق ﻧﺎزك ﺑﺮ اﺳﺎس ﻧﺘﺎﻳﺞ ﻣﻄﺎﻟﻌﺎت اﻧﺠﺎم ﺷﺪه ﺑﺮ روي ﺗﻴﺮورﻗﻬﺎ ﺑﺮاي اوﻟﻴﻦ ﺑﺎر در دﻫﻪ 08 ﻣﻴﻼدي‬
‫در داﻧﺸﮕﺎه آﻟﺒﺮﺗﺎي ﻛﺎﻧﺎدا ﺗﻮﺳﻂ ﻛﻮﻻك و ﻫﻤﻜﺎران ﻣﻄﺮح ﮔﺮدﻳﺪ. آﻧﻬﺎ ﺑﺮرﺳﻲﻫﺎ و ﻣﻄﺎﻟﻌﺎت ﺗﺌﻮرﻳﻚ و آزﻣﺎﻳﺸﮕﺎﻫﻲ ﺧﻮد را ﺻﺮﻓﺎً ﺑﺮ روي دﻳﻮارﻫﺎي‬
‫ﺑﺮﺷﻲ ﻓﻮﻻدي ﺑﺎ ورق ﻧﺎزك ﻣﺘﻤﺮﻛﺰ ﻛﺮده و ﺿﻤﻦ اﻧﺠﺎم آزﻣﺎﻳﺸﻬﺎﻳﻲ، ﺑﺮاي ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﻇﺮﻓﻴﺖ ﻧﻬﺎﺋﻲ آﻧﻬﺎ، ﺻﻔﺤﻪ ﻧﺎزك ﺟﺎن را ﺑﺎ ﻳﻚ ﺳﺮي ﻣﻴﻠﻪﻫﺎي‬
‫ﻛﺸﺸﻲ ﻣﻮرب ﺟﺎﻳﮕﺰﻳﻦ ﻧﻤﻮدﻧﺪ ﻛﻪ در ﺷﻜﻞ 2 ﻧﻤﻮﻧﻪاي از آن ﻧﺸﺎن داده ﺷﺪه اﺳﺖ. در اواﺧﺮ دﻫﻪ 08 ﻣﻴﻼدي، ﺻﺒﻮري و ﻫﻤﻜﺎر ﻣﻄﺎﻟﻌﺎت ﺗﺌﻮرﻳﻚ و‬
‫آزﻣﺎﻳﺸﮕﺎﻫﻲ ﺧﻮد را در راﺑﻄﻪ ﺑﺎ دﻳﻮارﻫﺎي ﺑﺮﺷﻲ ﻓﻮﻻدي اﻧﺠﺎم دادﻧﺪ. ﺣﺎﺻﻞ اﻳﻦ ﻣﻄﺎﻟﻌﺎت ﻛﻪ دﻳﻮارﻫﺎي ﺑﺮﺷﻲ ﻓﻮﻻدي ﺑﺎ ورق ﻧﺎزك ﺗﺎ ﺿﺨﻴﻢ و ﺗﻘﻮﻳﺖ‬
‫ﺷﺪه، ﻫﻢﭼﻨﻴﻦ دﻳﻮارﻫﺎي ﺑﺮﺷﻲ ﻓﻮﻻدي ﺑﺎ ﺑﺎزﺷﻮ را در ﺑﺮ ﮔﺮﻓﺘﻪ و ﭘﻮﺷﺶ ﻣﻲدﻫﺪ، ﻣﻲﺗﻮاﻧﺪ ﺑﺮاي آﻧﺎﻟﻴﺰ اﺳﺘﺎﺗﻴﻜﻲ و دﻳﻨﺎﻣﻴﻜﻲ ﺧﻄﻲ و ﻏﻴﺮﺧﻄﻲ و ﻫﻢﭼﻨﻴﻦ‬
‫ﻃﺮاﺣﻲ دﻳﻮارﻫﺎي ﻣﺬﻛﻮر ﻣﻮرد اﺳﺘﻔﺎده ﻗﺮار ﮔﻴﺮد.‬
‫ﻫﺸﺘﻤﻴﻦ ﻛﻨـﮕﺮه ﺑﻴﻦ اﻟﻤـﻠﻠﻲ ﻣﻬﻨـﺪﺳﻲ ﻋﻤـﺮان‬
‫12 ﺗﺎ 32 اردﻳﺒﻬﺸﺖ 8831، داﻧﺸﮕﺎه ﺷﻴﺮاز، ﺷﻴﺮاز، اﻳﺮان‬

‫ﺷﻜﻞ 1- ﺷﺒﺎﻫﺖ دﻳﻮار ﺑﺮﺷﻲ ﻓﻮﻻدي ﺑﺎ ﺗﻴﺮ ورق‬ ‫ﺷﻜﻞ 2- دﻳﻮار ﺑﺮﺷﻲ ﻓﻮﻻدي ﻛﻪ ورق ﺟﺎن در آن ﺑﺎ‬
‫ﻣﻴﻠﻪﻫﺎي ﻛﺸﺸﻲ ﺟﺎﻳﮕﺰﻳﻦ ﺷﺪه اﺳﺖ‬

‫اﻟﻤﺎن و ﻣﺼﺎﻟﺢ ﻣﻮرد اﺳﺘﻔﺎده‬ ‫2.‬

‫اﻟﻤﺎن ﺻﻔﺤﻪاي 34‪ ،SHEL‬ﻳﻚ اﻟﻤﺎن ﻏﻴﺮﺧﻄﻲ ﻣﻲﺑﺎﺷﺪ ﻛﻪ ﻗﺎﺑﻠﻴﺖ در ﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘﻦ رﻓﺘﺎر ﭘﻼﺳﺘﻴﻚ، ﺧﺰش و ﺳﺨﺖﺷﺪﮔﻲ را دارد. از اﻳﻦ اﻟﻤﺎن ﻣﻲﺗﻮان‬
‫در ﺗﺤﻠﻴﻞ ﺑﺎ ﺗﻐﻴﻴﺮﺷﻜﻞﻫﺎي ﺑﺰرگ و ﻛﺮﻧﺶﻫﺎي ﺑﺰرگ اﺳﺘﻔﺎده ﻛﺮد. اﻳﻦ اﻟﻤﺎن داراي 4 ﮔﺮه ﻣﻲﺑﺎﺷﺪ و ﻫﺮ ﮔﺮه داراي ﺳﻪ درﺟﻪ آزادي اﻧﺘﻘﺎﻟﻲ در اﻣﺘﺪاد‬
‫ﻣﺤﻮرﻫﺎي ‪ X‬و ‪ Y‬و ‪ Z‬و ﺳﻪ درﺟﻪ آزادي دوراﻧﻲ ﺣﻮل ﻣﺤﻮرﻫﺎي ‪ X‬و ‪ Y‬و ‪ Z‬اﺳﺖ.‬
‫اﻟﻤﺎن 34‪ SHELL‬ﺑﺎ ﻣﺸﺨﺼﻪي ﺿﺨﺎﻣﺖ ﺗﻌﺮﻳﻒ ﻣﻲﺷﻮد. ﺿﺨﺎﻣﺖ در ﻫﺮ ﮔﺮه ﻣﻲﺗﻮاﻧﺪ ﻣﺘﻐﻴﺮ ﺑﺎﺷﺪ و ﺑﻴﻦ دو ﮔﺮه ﺿﺨﺎﻣﺖ ﺑﺼﻮرت ﺧﻄﻲ ﻣﺘﻐﻴﺮ ﺑﺎﺷﺪ.‬
‫دراﻳﻦ ﭘﺮوژه ﺑﺮاي ﻣﺪﻟﺴﺎزي ﻗﺎب و ﺻﻔﺤﻪ از اﻳﻦ اﻟﻤﺎن اﺳﺘﻔﺎده ﺷﺪه اﺳﺖ.‬
‫ﻣﺼﺎﻟﺢ ﻣﻮرد اﺳﺘﻔﺎده دراﻳﻦ ﭘﺮوژه از ﻧﻮع اﻻﺳﺘﻮﭘﻼﺳﺘﻴﻚ ﻣﻲﺑﺎﺷﺪ )ﺷﻜﻞ 2(. ﻣﺼﺎﻟﺢ ﻃﻮري ﺗﻌﺮﻳﻒ ﺷﺪهاﻧﺪ ﻛﻪ ﻗﺎﺑﻠﻴﺖ ﺳﺨﺖﺷﺪﮔﻲ ﺳﻴﻨﻤﺎﺗﻴﻚ را دارا‬
‫ﺑﺎﺷﻨﺪ )ﻳﻌﻨﻲ در ﺻﻮرت ﺑﺎرﺑﺮداري، ﻣﻨﺤﻨﻲ ﺗﻨﺶ-ﻛﺮﻧﺶ ﺑﻪ ﻣﻮازات ﺑﺨﺶ ﺧﻄﻲ ﺑﻪ ﺳﻤﺖ ﭘﺎﻳﻴﻦ ﺣﺮﻛﺖ ﻣﻲﻛﻨﺪ(. ﺑﺮاي ﺳﻬﻮﻟﺖ ﻛﺎر، ﻣﻨﺤﻨﻲ ﺗﻨﺶ-ﻛﺮﻧﺶ‬
‫ﻓﻮﻻد ﺑﺼﻮرت دو ﺧﻄﻲ ﻓﺮض ﺷﺪه اﺳﺖ ﻟﺬا ﻛﺎﻓﻲ اﺳﺖ دو ﺷﻴﺐ ﺑﻌﻨﻮان ﻣﺪول اﻻﺳﺘﻴﺴﻴﺘﻪي اوﻟﻴﻪ و ﺛﺎﻧﻮﻳﻪ، و ﻣﻘﺪار ﺗﻨﺶ ﺟﺎري ﺷﺪن ﻣﺸﺨﺺ ﮔﺮدد.‬
‫ﻣﺪول اﻻﺳﺘﻴﺴﻴﺘﻪي ﺛﺎﻧﻮﻳﻪ ﺑﻌﻠﺖ در دﺳﺘﺮس ﻧﺒﻮدن ﻧﺘﺎﻳﺞ آزﻣﺎﻳﺸﮕﺎﻫﻲ و ﺑﺎ ﺗﻮﺟﻪ ﺑﻪ راﻫﻨﻤﺎﻳﻲﻫﺎي آﻳﻴﻦﻧﺎﻣﻪ ‪ FEMA‬ﻣﻌﺎدل ﻳﻚ درﺻﺪ ﻣﺪول اﻻﺳﺘﻴﺴﻴﺘﻪي‬
‫اوﻟﻴﻪ در ﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘﻪ ﺷﺪه اﺳﺖ. ﺷﻜﻞ 2 ﺑﻴﺎﻧﮕﺮ ﻣﻨﺤﻨﻲ ﺗﻨﺶ-ﻛﺮﻧﺶ ﻣﻔﺮوض ﻣﻲﺑﺎﺷﺪ.‬

‫‪E1 = 2 × 10 5 M Pa‬‬
‫‪E2 = 2000 M Pa‬‬
‫‪σ y = 240 M Pa‬‬
‫3. 0 = ‪υ‬‬

‫ﺷﻜﻞ 2- ﻣﻨﺤﻨﻲ ﺗﻨﺶ-ﻛﺮﻧﺶ ﻣﺼﺎﻟﺢ ﻣﻮرد اﺳﺘﻔﺎده‬

‫ﻛﻪ در رواﺑﻂ ﺑﺎﻻ 1‪ E‬ﺷﻴﺐ اوﻟﻴﻪ و 2‪ E‬ﺷﻴﺐ ﺛﺎﻧﻮﻳﻪ ﻣﻨﺤﻨﻲ ﺗﻨﺶ ﻛﺮﻧﺶ ﻣﺼﺎﻟﺢ و ‪ σ y‬ﺗﻨﺶ ﺗﺴﻠﻴﻢ ﻓﻮﻻد و ‪ υ‬ﻧﺴﺒﺖ ﭘﻮاﺳﻮن ﻣﻲﺑﺎﺷﺪ.‬
‫ﻫﺸﺘﻤﻴﻦ ﻛﻨـﮕﺮه ﺑﻴﻦ اﻟﻤـﻠﻠﻲ ﻣﻬﻨـﺪﺳﻲ ﻋﻤـﺮان‬
‫12 ﺗﺎ 32 اردﻳﺒﻬﺸﺖ 8831، داﻧﺸﮕﺎه ﺷﻴﺮاز، ﺷﻴﺮاز، اﻳﺮان‬

‫ﻛﻨﺘﺮل ﻧﺤﻮهي ﻣﺪﻟﺴﺎزي و ﻧﻮع اﻟﻤﺎن و ﻣﺼﺎﻟﺢ ﻣﻮرد اﺳﺘﻔﺎده‬ ‫3.‬

‫ﺑﺮاي ﻛﻨﺘﺮل ﻧﺤﻮهي ﻣﺪﻟﺴﺎزي و ﻧﻮع اﻟﻤﺎن و ﻣﺼﺎﻟﺢ ﻣﻮرد اﺳﺘﻔﺎده، اﺑﺘﺪا ﻣﺪلِ دﻳﻮار ﺑﺮﺷﻲ ﻓﻮﻻدي 4 ﻃﺒﻘﻪاي ﻛﻪ دراﻳﻮر و ﻫﻤﻜﺎران ]6[ در داﻧﺸﮕﺎه‬
‫آﻟﺒﺮﺗﺎي ﻛﺎﻧﺎدا، ﺗﺤﺖ ﺑﺎرﮔﺬاري ﺳﻴﻜﻠﻴﻚ اﻧﺠﺎم دادﻧﺪ در ﻧﺮماﻓﺰار ﺳﺎﺧﺘﻪ ﺷﺪه و ﻧﺘﺎﻳﺞ ﺑﺪﺳﺖ آﻣﺪه، ﺑﺎ ﻧﺘﺎﻳﺞ آﻧﻬﺎ ﻛﻨﺘﺮل ﻣﻲﺷﻮد. ﻣﺪل ﻣﻮرد آزﻣﺎﻳﺶ در‬
‫ﺷﻜﻞ 3 آورده ﺷﺪه اﺳﺖ. ارﺗﻔﺎع ﻛﻠﻲ ﻧﻤﻮﻧﻪ 4/7 ﻣﺘﺮ و ﭘﻬﻨﺎي ﻧﻤﻮﻧﻪ ﺑﺎ اﺣﺘﺴﺎب ﺻﻔﺤﻪ ﺳﺘﻮن 4/3 ﻣﺘﺮ ﺑﻮد. ارﺗﻔﺎع ﻃﺒﻘﻪ اول 39/1 ﻣﺘﺮ و ارﺗﻔﺎع ﻃﺒﻘﺎت ﺑﻌﺪي‬
‫ﺗﻘﺮﻳﺒﺎً 38/1 ﻣﺘﺮ در ﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘﻪ ﺷﺪه ﺑﻮد. ﻧﻤﻮﻧﻪ ﺑﺎ ﻣﻘﻴﺎس 1 ﺑﻪ 2 ﺷﺎﻣﻞ ﺳﻴﺴﺘﻢ ﻣﺨﺘﻠﻄﻲ ﺑﻮد ﻛﻪ در آن دﻳﻮار ﺑﺮﺷﻲ ﻓﻮﻻدي ﺑﻪ ﻳﻚ ﻗﺎب ﺧﻤﺸﻲ وﻳﮋه ﺟﻮش‬
‫ﺷﺪه ﺑﻮد.‬

‫4 ‪Level‬‬
‫28 ‪W 530 X‬‬
‫‪1836 mm‬‬

‫4 ‪Panel‬‬
‫‪3.4 mm Plate‬‬

‫06 ‪W 310 X‬‬
‫3 ‪Level‬‬
‫‪1829 mm‬‬

‫811‪W 310X‬‬

‫3 ‪Panel‬‬
‫‪3.4 mm Plate‬‬

‫2 ‪Level‬‬
‫06 ‪W 310 X‬‬
‫‪1829 mm‬‬

‫2 ‪Panel‬‬
‫‪4.8 mm Plate‬‬

‫06 ‪W 310 X‬‬ ‫1 ‪Level‬‬
‫‪1927 mm‬‬

‫1 ‪Panel‬‬
‫‪4.8 mm Plate‬‬

‫‪3050 mm‬‬

‫ﺷﻜﻞ 3 - ﻣﺪل ﻣﻮرد آزﻣﺎﻳﺶ در داﻧﺸﮕﺎه آﻟﺒﺮﺗﺎ و ﻣﺪل ﺳﺎﺧﺘﻪ ﺷﺪه در ‪ANSYS‬‬

‫ﭘﺎراﻣﺘﺮﻫﺎي ﻣﻜﺎﻧﻴﻜﻲ ﻧﻤﻮﻧﻪ در ﺟﺪول 1 آورده ﺷﺪه اﺳﺖ.‬

‫ﺟﺪول 1- ﭘﺎراﻣﺘﺮﻫﺎي ﻣﻜﺎﻧﻴﻜﻲ ﻧﻤﻮﻧﻪ ﭼﻬﺎر ﻃﺒﻘﻪ ‪) SPSW‬دراﻳﻮر و ﻫﻤﻜﺎران 8991(‬
‫اﻋﻀﺎ‬ ‫) 2 ‪σ y ( N / mm‬‬ ‫) 2 ‪E ( kN / mm‬‬
‫ورق ﭘﺎﻧﻠﻬﺎي 1 و 2‬ ‫143‬ ‫8.802‬
‫ورق ﭘﺎﻧﻞ 3‬ ‫752‬ ‫8.802‬
‫ورق ﭘﺎﻧﻞ 4‬ ‫262‬ ‫8.802‬
‫ﺗﻴﺮ و ﺳﺘﻮن‬ ‫8.803‬ ‫302‬

‫ﺑﺮاي در ﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘﻦ اﺛﺮات ‪ ، P − Δ‬ﺑﺎر ﺛﻘﻠﻲ در ﺑﺎﻻي دو ﺳﺘﻮن اﻋﻤﺎل ﺷﺪ ﻛﻪ ﺗﺎ آﺧﺮ ﺑﺎرﮔﺬاري ﺳﻴﻜﻠﻴﻚ وﺟﻮد داﺷﺖ. ﻣﻘﺪار اﻳﻦ ﺑﺎر 027‬
‫ﻛﻴﻠﻮﻧﻴﻮﺗﻦ ﺑﻮد. ﺑﺮاي اﻋﻤﺎل ﺑﺎر ﮔﺬاري ﺳﻴﻜﻠﻴﻚ، از ﺑﺎرﻫﺎي ﺟﺎﻧﺒﻲِ ﻣﺴﺎوي، در ﺗﺮاز ﻃﺒﻘﺎت اﺳﺘﻔﺎده ﺷﺪه ﺑﻮد.‬
‫آﻗﺎي دراﻳﻮر و ﻫﻤﻜﺎران در ﻣﻘﺎﻟﻪي دﻳﮕﺮي ﻣﺪل آزﻣﺎﻳﺸﮕﺎﻫﻲِ ﺧﻮد را ﺗﻮﺳﻂ ﻧﺮماﻓﺰار ‪ ABAQUS‬ﻣﺪل ﻛﺮده و ﺑﺎ ﻧﺘﺎﻳﺞ آزﻣﺎﻳﺸﮕﺎﻫﻲِ ﺧﻮد‬
‫ﭼﻚ ﻛﺮدﻧﺪ.]7[ ﻧﺘﺎﻳﺞ اﻳﻦ ﻣﺪﻟﺴﺎزي ﺑﺴﻴﺎر ﻧﺰدﻳﻚ ﺑﻪ ﻧﺘﺎﻳﺞ آزﻣﺎﻳﺸﮕﺎﻫﻲ ﺑﻮد. در اﻳﻦ ﺗﺤﻘﻴﻖ ﻧﺘﺎﻳﺞ ﻣﺪﻟﺴﺎزي، ﺑﺎ ﻫﺮ دو ﻧﺘﻴﺠﻪ ﭼﻚ ﺷﺪه اﺳﺖ.‬
‫ﺣﺎل ﺑﺎ داﺷﺘﻦ اﻳﻦ اﻃﻼﻋﺎت، ﻣﺪل دﻗﻴﻖ دﻳﻮار ﺳﺎﺧﺘﻪ ﺷﺪه و ﻧﺘﻴﺠﻪي آن در ﺷﻜﻞ 4 آورده ﺷﺪه اﺳﺖ. در اﻳﻦ ﺷﻜﻞ، ﻣﻨﺤﻨﻲ ﻫﻴﺴﺘﺮزﻳﺲ، ﻧﺘﻴﺠﻪي‬
‫آزﻣﺎﻳﺸﮕﺎﻫﻲ و ﻣﻨﺤﻨﻲِ ﺧﻂ ﭼﻴﻦ ﻣﺮﺑﻮط ﺑﻪ ﺗﺤﻠﻴﻞ ﻋﺪديِ دراﻳﻮر و ﻫﻤﻜﺎران و ﻣﻨﺤﻨﻲِ ﺗﻮﭘﺮِ ﻗﺮﻣﺰ رﻧﮓ، ﻣﺮﺑﻮط ﺑﻪ ﻣﺪل ﺳﺎﺧﺘﻪ ﺷﺪه در اﻳﻦ ﺗﺤﻘﻴﻖ ﻣﻲﺑﺎﺷﺪ.‬
‫ﻫﺸﺘﻤﻴﻦ ﻛﻨـﮕﺮه ﺑﻴﻦ اﻟﻤـﻠﻠﻲ ﻣﻬﻨـﺪﺳﻲ ﻋﻤـﺮان‬
‫12 ﺗﺎ 32 اردﻳﺒﻬﺸﺖ 8831، داﻧﺸﮕﺎه ﺷﻴﺮاز، ﺷﻴﺮاز، اﻳﺮان‬

‫ﺷﻜﻞ 4 - ﻣﻨﺤﻨﻲِ ﺣﺎﺻﻞ از ﻣﺪل آزﻣﺎﻳﺸﮕﺎﻫﻲ و ﻋﺪدي دراﻳﻮر و ﻫﻤﻜﺎران و ﻣﺪل ﺳﺎﺧﺘﻪ ﺷﺪه در اﻳﻦ ﺗﺤﻘﻴﻖ‬

‫ﻣﻼﺣﻈﻪ ﻣﻲﮔﺮدد ﻛﻪ ﻧﺘﺎﻳﺞ ﺑﺴﻴﺎر ﺑﻬﻢ ﻧﺰدﻳﻚ ﻣﻲﺑﺎﺷﻨﺪ. ﺑﻨﺎﺑﺮاﻳﻦ ﺑﻨﻈﺮ ﻣﻲرﺳﺪ ﻛﻪ ﻣﻨﺤﻨﻲِ رﻓﺘﺎري ﻣﺼﺎﻟﺢ و اﻟﻤﺎنِ در ﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘﻪ ﺷﺪه ﻧﺰدﻳﻚ ﺑﻪ واﻗﻌﻴﺖ‬
‫ﺑﺎﺷﻨﺪ.‬

‫ﺗﺤﻠﻴﻞ ﻣﺪﻟﻬﺎي در ﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘﻪ ﺷﺪه‬ ‫4.‬

‫در اﻳﻦ ﺗﺤﻘﻴﻖ 31 ﻣﺪل ﻣﻮرد ﺑﺮرﺳﻲ ﻗﺮار ﻣﻲﮔﻴﺮد. ﺟﺰﺋﻴﺎت اﻳﻦ ﻣﺪﻟﻬﺎ در ﺟﺪول 2 آورده ﺷﺪه اﺳﺖ.در اﻳﻦ ﺟﺪول ‪ D‬ﻗﻄﺮ ﺑﺎزﺷﻮ و ‪ B‬ﻋﺮض ﭘﺎ ﻧﻞ‬
‫ﻣﻲﺑﺎﺷﺪ. ﻣﺪل اول ﻫﻤﺎن ﻣﺪل دراﻳﻮر و ﻫﻤﻜﺎر ﻣﻲﺑﺎﺷﺪ. ﻣﺸﺨﺼﺎت ﺳﻪ ﻣﺪل ﺑﻌﺪي ﻧﻴﺰ ﻣﺎﻧﻨﺪ ﻣﺪل دراﻳﻮر و ﻫﻤﻜﺎر ﻣﻲﺑﺎﺷﺪ اﻣﺎ ﺑﺎ اﻳﻦ ﺗﻔﺎوت ﻛﻪ ﺑﻪ ﺗﺮﺗﻴﺐ 3،‬
‫2 و 1 ﻃﺒﻘﻪ ﻣﻲﺑﺎﺷﻨﺪ. 9 ﻣﺪل ﺑﻌﺪي دﻳﻮارﻫﺎي ﺑﺮﺷﻲ ﻓﻮﻻدي 1 ﻃﺒﻘﻪ ﻣﻲﺑﺎﺷﻨﺪ ﻛﻪ ﺑﻪ ﺑﺮرﺳﻲ اﺛﺮ ﺳﺨﺘﻲ ﻗﺎب ﭘﻴﺮاﻣﻮﻧﻲ و ﺑﻌﺪ ﺑﺎزﺷﻮ در ﺿﺮﻳﺐ رﻓﺘﺎر‬
‫دﻳﻮارﻫﺎي ﺑﺮﺷﻲ ﻓﻮﻻدي ﻣﻲﭘﺮدازد. در ﺷﻜﻞ 5 ﻳﻚ ﻧﻤﻮﻧﻪ از دﻳﻮار ﺑﺮﺷﻲ ﻓﻮﻻدي ﺑﺎ ﺑﺎزﺷﻮ ﻧﺸﺎن داده ﺷﺪه اﺳﺖ.‬

‫ﺟﺪول 2- ﻣﺪﻟﻬﺎي در ﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘﻪ ﺷﺪه ﺑﺮاي ﺗﻌﻴﻴﻦ ﺿﺮﻳﺐ رﻓﺘﺎر‬
‫‪MODEL‬‬ ‫‪FRAME‬‬ ‫‪PLATE‬‬ ‫‪D/B‬‬
‫1-‪M‬‬ ‫)‪4 Story (Driver‬‬ ‫-‬ ‫0‬
‫2-‪M‬‬ ‫)‪3 Story (Driver‬‬ ‫-‬ ‫0‬
‫3-‪M‬‬ ‫)‪2 Story (Driver‬‬ ‫-‬ ‫0‬
‫4-‪M‬‬ ‫)‪1 Story (Driver‬‬ ‫-‬ ‫0‬
‫5-‪M‬‬ ‫003‪IPB‬‬ ‫01×0003×0003‬ ‫0‬
‫6-‪M‬‬ ‫042‪IPB‬‬ ‫01×0003×0003‬ ‫0‬
‫7-‪M‬‬ ‫002‪IPB‬‬ ‫01×0003×0003‬ ‫0‬
‫8-‪M‬‬ ‫002‪IPB‬‬ ‫01×0003×0003‬ ‫1.0‬
‫9-‪M‬‬ ‫002‪IPB‬‬ ‫01×0003×0003‬ ‫2.0‬
‫01-‪M‬‬ ‫002‪IPB‬‬ ‫01×0003×0003‬ ‫3.0‬
‫11-‪M‬‬ ‫002‪IPB‬‬ ‫01×0003×0003‬ ‫4.0‬
‫21-‪M‬‬ ‫002‪IPB‬‬ ‫01×0003×0003‬ ‫5.0‬
‫31-‪M‬‬ ‫002‪IPB‬‬ ‫01×0003×0003‬ ‫6.0‬

‫دﻗﻴﻘﺘﺮﻳﻦ ﻧﻮع ﺗﺤﻠﻴﻞ، ﻛﻪ رﻓﺘﺎر واﻗﻌﻲ ﺳﺎزه را در ﻫﻨﮕﺎم زﻟﺰﻟﻪ ﻧﺸﺎن ﻣﻲدﻫﺪ ﺗﺤﻠﻴﻞ دﻳﻨﺎﻣﻴﻜﻲ ﻏﻴﺮﺧﻄﻲ ﻣﻲﺑﺎﺷﺪ. وﻟﻲ ﺑﻪ دﻟﻴﻞ وﻗﺖﮔﻴﺮ ﺑﻮدن،‬
‫ﻣﻌﻤﻮﻻً ﻃﺮاﺣﺎن ﺳﻌﻲ ﻣﻲﻛﻨﻨﺪ از روﺷﻬﺎي ﺳﺎدهﺗﺮي ﺑﺮاي ﺗﺤﻠﻴﻞ اﺳﺘﻔﺎده ﻛﻨﻨﺪ. ﻳﻜﻲ از اﻳﻦ روﺷﻬﺎ ﺗﺤﻠﻴﻞ اﺳﺘﺎﺗﻴﻜﻲ ﺧﻄﻲ و در ﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘﻦ ﺿﺮﻳﺐ رﻓﺘﺎر‬
‫ﻫﺸﺘﻤﻴﻦ ﻛﻨـﮕﺮه ﺑﻴﻦ اﻟﻤـﻠﻠﻲ ﻣﻬﻨـﺪﺳﻲ ﻋﻤـﺮان‬
‫12 ﺗﺎ 32 اردﻳﺒﻬﺸﺖ 8831، داﻧﺸﮕﺎه ﺷﻴﺮاز، ﺷﻴﺮاز، اﻳﺮان‬

‫ﻣﻲﺑﺎﺷﺪ. ﺿﺮﻳﺐ رﻓﺘﺎر ﺑﻪ ﻧﻮﻋﻲ رﻓﺘﺎر ﻏﻴﺮﺧﻄﻲ ﺳﺎزه را ﻣﻌﺎدل ﺳﺎزي ﻣﻲﻛﻨﺪ. ﺑﺮاي ﺗﻌﻴﻴﻦ ﺿﺮﻳﺐ رﻓﺘﺎر دو روش ﻋﻤﺪه وﺟﻮد دارد، روش ﺿﺮﻳﺐ‬
‫ﺷﻜﻞﭘﺬﻳﺮي ﻳﻮاﻧﮓ ]8[ و روش ﻃﻴﻒ ﻇﺮﻓﻴﺖ ﻓﺮﻳﻤﻦ. در اﻳﻦ ﭘﺮوژه از روش ﻳﻮاﻧﮓ اﺳﺘﻔﺎده ﻣﻲﺷﻮد.‬

‫ﺷﻜﻞ 5- دﻳﻮار ﺑﺮﺷﻲ ﻓﻮﻻدي ﺑﺎ ﺑﺎزﺷﻮ‬

‫در روش ﺷﻜﻞﭘﺬﻳﺮي ﻳﻮاﻧﮓ اﺑﺘﺪا ﻣﻨﺤﻨﻲ ﺑﺎر- ﺗﻐﻴﻴﺮﻣﻜﺎن ﺳﺎزه ﺑﺼﻮرت ﻣﻨﺤﻨﻲ دو ﺧﻄﻲ ﺳﺎده ﺳﺎزي ﻣﻲﺷﻮد. )ﺷﻜﻞ 6( در اﻳﻦ ﻧﻤﻮدار ‪Ω‬‬
‫ﻣﻘﺎوﻣﺖ اﻓﺰون ﺑﻮده ﻛﻪ در واﻗﻊ ﻧﺴﺒﺖ ﺗﺮاز ﺗﺴﻠﻴﻢ ﻛﻠﻲ ﺳﺎزه ﺑﻪ ﺗﺮاز اوﻟﻴﻦ ﺗﺴﻠﻴﻢ ﺳﺎزه ﻣﻲﺑﺎﺷﺪ. و ‪ μs‬ﻧﺴﺒﺖ ﺗﻐﻴﻴﺮﻣﻜﺎن ﻣﺎﻛﺰﻳﻤﻢ ﺑﻪ ﺗﻐﻴﻴﺮﻣﻜﺎن ﺗﺴﻠﻴﻢ ﺳﺎزه‬
‫ﺑﻮده ﻛﻪ ﺑﻪ آن ﺿﺮﻳﺐ ﺷﻜﻞﭘﺬﻳﺮي ﺳﺎزه ﻣﻲﮔﻮﻳﻨﺪ.]9[‬

‫‪Base Shear‬‬

‫‪Ceu‬‬
‫‪Rμ Cy‬‬

‫‪Cy‬‬
‫‪Ω Cs‬‬

‫‪Cs‬‬

‫‪Cw‬‬

‫‪Δw Δs Δy‬‬ ‫‪Δmax‬‬
‫‪Displacement‬‬
‫‪μs Δy‬‬

‫ﺷﻜﻞ 6 - ﻣﻨﺤﻨﻲ ﻇﺮﻓﻴﺖ واﻗﻌﻲ و دو ﺧﻄﻲ ﺳﺎده ﺷﺪه‬

‫ﺑﺮ اﺳﺎس روش ﻳﻮاﻧﮓ ﺿﺮﻳﺐ رﻓﺘﺎر ﺳﺎزه از راﺑﻄﻪي 1 ﺑﺪﺳﺖ ﻣﻲآﻳﺪ:‬

‫‪R=RμΩY‬‬ ‫)1(‬
‫ﻫﺸﺘﻤﻴﻦ ﻛﻨـﮕﺮه ﺑﻴﻦ اﻟﻤـﻠﻠﻲ ﻣﻬﻨـﺪﺳﻲ ﻋﻤـﺮان‬
‫12 ﺗﺎ 32 اردﻳﺒﻬﺸﺖ 8831، داﻧﺸﮕﺎه ﺷﻴﺮاز، ﺷﻴﺮاز، اﻳﺮان‬

‫ﺿﺮﻳﺐ ‪ Y‬ﺑﺮ اﺳﺎس ﺑﺮﺧﻮرد آﻳﻴﻦﻧﺎﻣﻪﻫﺎي ﻣﺼﺎﻟﺢ ﺑﺎ ﺗﻨﺸﻬﺎي ﻃﺮاﺣﻲ )ﺑﺎر ﻣﺠﺎز ﻳﺎ ﺑﺎر ﺣﺪي( ﺗﻌﻴﻴﻦ ﻣﻲﺷﻮد و ﻣﻘﺪار آن ﺑﺮاﺑﺮ اﺳﺖ از ﻧﺴﺒﺖ ﻧﻴﺮو‬
‫در ﺣﺪ ﺗﺸﻜﻴﻞ اوﻟﻴﻦ ﻟﻮﻻي ﺧﻤﻴﺮي )‪ ،(Cs‬ﺑﻪ ﻧﻴﺮو در ﺣﺪ ﺗﻨﺸﻬﺎي ﻣﺠﺎز )‪ .(Cw‬ﻣﺜﻼً اﻳﻦ ﺿﺮﻳﺐ ﺑﺮ اﺳﺎس روش ﺗﻨﺶ ﻣﺠﺎز آﻳﻴﻦﻧﺎﻣﻪ ‪AISC-ASD‬‬
‫9891 ﺑﺼﻮرت راﺑﻄﻪي 2 ﺑﺮآورد ﻣﻲﺷﻮد ]01[:‬

‫‪Cs M p‬‬ ‫‪Z.Fy‬‬ ‫‪1.15 Fy‬‬ ‫)2(‬
‫=‪Y‬‬ ‫=‬ ‫=‬ ‫=‬ ‫44.1 =‬
‫‪Cw M w‬‬ ‫⎛‬ ‫‪4 ⎞ 0.8 Fy‬‬
‫⎟ × ‪S ⎜ 0.6× Fy‬‬
‫⎝‬ ‫⎠3‬

‫در ﻳﻚ ﻣﺮﺟﻊ دﻳﮕﺮ ﻣﻘﺪار آن 5/1 ﭘﻴﺸﻨﻬﺎد ﺷﺪه اﺳﺖ ]11[. ﺿﺮﻳﺐ ‪ Rμ‬ﺿﺮﻳﺐ ﻛﺎﻫﺶ ﺑﺮ اﺛﺮ ﺷﻜﻞﭘﺬﻳﺮي ﻣﻲﺑﺎﺷﺪ. ﻣﺸﻜﻠﻲ ﻛﻪ در اﻳﻨﺠﺎ وﺟﻮد‬
‫دارد اﻳﻦ اﺳﺖ ﻛﻪ ﺑﺮاي ﺑﺪﺳﺖ آوردن ‪ Rμ‬ﺑﺎﻳﺪ ‪) Ceu‬ﻧﻴﺮوي ﻧﻬﺎﻳﻲ وارد ﺑﻪ ﺳﺎزه در ﺻﻮرﺗﻲ ﻛﻪ رﻓﺘﺎر ارﺗﺠﺎﺋﻲ ﺑﺎﻗﻲ ﺑﻤﺎﻧﺪ( را ﺑﺪﺳﺖ ﺑﻴﺎورﻳﻢ. اﻣﺎ ﭼﻮن در‬
‫واﻗﻌﻴﺖ رﻓﺘﺎر ﺳﺎزه ﻏﻴﺮﺧﻄﻲ ﻣﻲﺑﺎﺷﺪ ﺑﻨﺎﺑﺮاﻳﻦ ﻧﻤﻲﺗﻮان ﻣﻘﺪار آن را ﺑﺪﺳﺖ آورد. ﺗﺤﻘﻴﻘﺎت زﻳﺎدي در اﻳﻦ ﻣﻮرد ﺻﻮرت ﮔﺮﻓﺘﻪ اﺳﺖ ﻛﻪ در آن ﺗﻮاﻧﺴﺘﻨﺪ‬
‫راﺑﻄﻪاي ﺑﻴﻦ ‪ Rμ‬و ‪ Ceu‬ﭘﻴﺪا ﻛﻨﻨﺪ. ﻳﻜﻲ از اﻳﻦ راﺑﻄﻪﻫﺎ، راﺑﻄﻪي ﻧﻴﻮﻣﺎرك و ﻫﺎل ﻣﻲﺑﺎﺷﺪ ]21[ ﻛﻪ در اﻳﻦ راﺑﻄﻪ ﺑﺮاي ﭘﺮﻳﻮدﻫﺎي ﺑﺎﻻ )ﺑﺎﻻي 1 ﺛﺎﻧﻴﻪ(‬
‫‪ Rμ=μS‬ﺑﻮده و ﺑﺮاي ﺳﺎزهﻫﺎي ﺑﺎ ﭘﺮﻳﻮد ﭘﺎﻳﻴﻦ ﺑﺼﻮرت راﺑﻄﻪي 3 ﻣﻲﺑﺎﺷﺪ:‬

‫‪μS‬‬ ‫‪μS‬‬ ‫)3(‬
‫=‬ ‫1≥‬
‫‪Rμ‬‬ ‫1- ‪2μS‬‬

‫در اﻳﻦ ﺗﺤﻘﻴﻖ ﺑﺎ ﺗﻮﺟﻪ ﺑﻪ اﻳﻨﻜﻪ ﻣﺪﻟﻬﺎ در ﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘﻪ ﺷﺪه داراي ﭘﺮﻳﻮد ﭘﺎﻳﻴﻦ ﻣﻲﺑﺎﺷﻨﺪ ﺑﺮاي ﺗﻌﻴﻴﻦ ‪ Rμ‬از راﺑﻄﻪي 3 اﺳﺘﻔﺎده ﻣﻲﺷﻮد.‬
‫در اﻳﻦ ﺗﺤﻘﻴﻖ ﺑﺎرﮔﺬاري ﺑﺼﻮرت ﻣﻮﻧﻮﺗﻮﻧﻴﻚ ﺑﻮده و ﺑﺮاي ﻫﺮ ﻳﻚ از ﻣﺪﻟﻬﺎ ﻣﻨﺤﻨﻲ ﻇﺮﻓﻴﺖ آن ﺑﺪﺳﺖ آﻣﺪه اﺳﺖ. در ﺷﻜﻞ 7 و 8 ﺑﻪ ﺗﺮﺗﻴﺐ ﻣﻨﺤﻨﻲ‬
‫ﻇﺮﻓﻴﺖ ﻣﺪﻟﻬﺎي 7-‪ M‬و31-‪ M‬آورده ﺷﺪه اﺳﺖ.‬

‫ﺷﻜﻞ 7 - ﻣﻨﺤﻨﻲ ﻇﺮﻓﻴﺖ ﻣﺪل 7-‪M‬‬ ‫ﺷﻜﻞ 8 - ﻣﻨﺤﻨﻲ ﻇﺮﻓﻴﺖ ﻣﺪل 31-‪M‬‬

‫ﺑﺎ ﺗﻮﺟﻪ ﺑﻪ ﻧﻤﻮدارﻫﺎي ﺑﺪﺳﺖ آﻣﺪه و دو ﺧﻄﻲ ﻛﺮدن آﻧﻬﺎ، ﻣﻲﺗﻮان ﺿﺮﻳﺐ رﻓﺘﺎر را، ﺑﺮاي ﻧﻤﻮﻧﻪﻫﺎ ﺑﺪﺳﺖ آورد. در ﺟﺪول 3 ﺿﺮﻳﺐ رﻓﺘﺎر ﻣﺪﻟﻬﺎي در ﻧﻈﺮ‬
‫ﮔﺮﻓﺘﻪ ﺷﺪه آورده ﺷﺪه اﺳﺖ. ﻫﻤﺎﻧﻄﻮر ﻛﻪ ﻣﻼﺣﻈﻪ ﻣﻲﺷﻮد ﺗﻤﺎﻣﻲ ﻣﺪﻟﻬﺎ، داراي ﺿﺮﻳﺐ رﻓﺘﺎر ﺑﺎﻻﻳﻲ ﻣﻲﺑﺎﺷﻨﺪ. واﻳﻦ ﻧﺸﺎن از ﺷﻜﻞﭘﺬﻳﺮي ﺑﺎﻻي ﺳﻴﺴﺘﻢ و‬
‫در ﻧﺘﻴﺠﻪ ﺟﺬب اﻧﺮژي ﺑﺎﻻ ﻣﻲﺑﺎﺷﺪ. ﻧﺘﺎﻳﺞ ﻣﺪﻟﻬﺎي 5-‪ M‬ﺗﺎ 7-‪ M‬ﻧﺸﺎن ﻣﻲدﻫﺪ ﻛﻪ ﺑﺎ اﻓﺰاﻳﺶ ﺳﺨﺘﻲ ﻗﺎب ﭘﻴﺮاﻣﻮﻧﻲ ﺷﻜﻞﭘﺬﻳﺮي ﻛﻢ ﺷﺪه و ﻣﻘﺎوﻣﺖ اﻓﺰون‬
‫زﻳﺎد ﻣﻲﺷﻮد. و در ﻛﻞ ﺿﺮﻳﺐ رﻓﺘﺎر ﺳﺎزه ﻛﺎﻫﺶ ﻣﻲﻳﺎﺑﺪ وﻟﻲ اﻳﻦ ﺗﻐﻴﻴﺮات ﺑﺴﻴﺎر ﻛﻮﭼﻚ ﻣﻲﺑﺎﺷﻨﺪ. ﻫﻤﭽﻨﻴﻦ ﻧﺘﺎﻳﺞ ﻣﺪﻟﻬﺎي 8-‪ M‬ﺗﺎ 31-‪ M‬ﻛﻪ ﺑﻪ ﺑﺮرﺳﻲ‬
‫اﺛﺮ ﺑﺎزﺷﻮ در ﺿﺮﻳﺐ رﻓﺘﺎر دﻳﻮارﻫﺎي ﺑﺮﺷﻲ ﻓﻮﻻدي ﻣﻲﭘﺮدازد ﻧﺸﺎن ﻣﻲدﻫﺪ ﻛﻪ ﺑﺎ اﻓﺰاﻳﺶ ﻗﻄﺮ ﺑﺎزﺷﻮ ﻣﻘﺎوﻣﺖ اﻓﺰون ﺳﺎزه اﻓﺰاﻳﺶ ﻣﻲﻳﺎﺑﺪ وﻟﻲ ﺷﻜﻞﭘﺬﻳﺮي‬
‫ﺳﺎزه ﻛﺎﻫﺶ ﻣﻲﻳﺎﺑﺪ. اﻣﺎ در ﻛﻞ ﺿﺮﻳﺐ رﻓﺘﺎر ﺳﺎزه ﺑﺎ اﻓﺰاﻳﺶ ﻗﻄﺮ ﺑﺎزﺷﻮ، اﻓﺰاﻳﺶ ﻣﻲﻳﺎﺑﺪ.‬
‫ﻫﺸﺘﻤﻴﻦ ﻛﻨـﮕﺮه ﺑﻴﻦ اﻟﻤـﻠﻠﻲ ﻣﻬﻨـﺪﺳﻲ ﻋﻤـﺮان‬
‫12 ﺗﺎ 32 اردﻳﺒﻬﺸﺖ 8831، داﻧﺸﮕﺎه ﺷﻴﺮاز، ﺷﻴﺮاز، اﻳﺮان‬

‫ﺟﺪول 3- ﺿﺮﻳﺐ رﻓﺘﺎر ﻣﺪﻟﻬﺎي در ﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘﻪ ﺷﺪه‬
‫‪MODEL‬‬ ‫‪Ω‬‬ ‫‪μs‬‬ ‫‪Rμ‬‬ ‫‪R‬‬
‫1-‪M‬‬ ‫2‬ ‫68.8‬ ‫90.4‬ ‫87.11‬
‫2-‪M‬‬ ‫98.1‬ ‫76.11‬ ‫27.4‬ ‫58.21‬
‫3-‪M‬‬ ‫55.1‬ ‫8.51‬ ‫35.5‬ ‫83.21‬
‫4-‪M‬‬ ‫675.1‬ ‫71.41‬ ‫32.5‬ ‫68.11‬
‫5-‪M‬‬ ‫5213.2‬ ‫43.6‬ ‫814.3‬ ‫83.11‬
‫6-‪M‬‬ ‫748.1‬ ‫98.01‬ ‫955.4‬ ‫31.21‬
‫7-‪M‬‬ ‫95.1‬ ‫94.41‬ ‫92.5‬ ‫51.21‬
‫8-‪M‬‬ ‫26.1‬ ‫92.41‬ ‫52.5‬ ‫32.21‬
‫9-‪M‬‬ ‫86.1‬ ‫39.31‬ ‫81.5‬ ‫65.21‬
‫01-‪M‬‬ ‫58.1‬ ‫19.11‬ ‫87.4‬ ‫07.21‬
‫11-‪M‬‬ ‫42.2‬ ‫27.9‬ ‫92.4‬ ‫48.31‬
‫21-‪M‬‬ ‫16.2‬ ‫42.8‬ ‫39.3‬ ‫97.41‬
‫31-‪M‬‬ ‫38.2‬ ‫02.7‬ ‫66.3‬ ‫39.41‬

‫ﻧﺘﻴﺠﻪﮔﻴﺮي‬ ‫4.‬

‫در اﻳﻦ ﺗﺤﻘﻴﻖ 31 ﻣﺪل ﻣﻮرد ﺑﺮرﺳﻲ ﻗﺮار ﮔﺮﻓﺘﻪ اﺳﺖ. ﻣﺪل اول ﻫﻤﺎن ﻣﺪل دراﻳﻮر و ﻫﻤﻜﺎر ﻣﻲﺑﺎﺷﺪ. ﻣﺸﺨﺼﺎت ﺳﻪ ﻣﺪل ﺑﻌﺪي ﻧﻴﺰ ﻣﺎﻧﻨﺪ ﻣﺪل دراﻳﻮر و‬
‫ﻫﻤﻜﺎر ﻣﻲﺑﺎﺷﺪ اﻣﺎ ﺑﺎ اﻳﻦ ﺗﻔﺎوت ﻛﻪ ﺑﻪ ﺗﺮﺗﻴﺐ 3، 2 و 1 ﻃﺒﻘﻪ ﻣﻲﺑﺎﺷﻨﺪ. 9 ﻣﺪل ﺑﻌﺪي دﻳﻮارﻫﺎي ﺑﺮﺷﻲ ﻓﻮﻻدي 1 ﻃﺒﻘﻪ ﻣﻲﺑﺎﺷﻨﺪ ﻛﻪ ﺑﻪ ﺑﺮرﺳﻲ اﺛﺮ ﺳﺨﺘﻲ ﻗﺎب‬
‫و ﺑﺎزﺷﻮ در ﺿﺮﻳﺐ رﻓﺘﺎر دﻳﻮارﻫﺎي ﺑﺮﺷﻲ ﻓﻮﻻدي ﻣﻲﭘﺮدازد. ﻧﺘﺎﻳﺞ ﺑﺪﺳﺖ آﻣﺪه ﺑﻴﺎﻧﮕﺮ رﻓﺘﺎر ﺧﻮب دﻳﻮارﻫﺎي ﺑﺮﺷﻲ ﻓﻮﻻدي ﻣﻲﺑﺎﺷﺪ. ﺗﻤﺎﻣﻲ ﻣﺪﻟﻬﺎ از‬
‫ﺷﻜﻞﭘﺬﻳﺮي ﺑﺎﻻﻳﻲ ﺑﺮﺧﻮردار ﺑﻮدﻧﺪ. ﻫﻤﭽﻨﻴﻦ ﻧﺘﺎﻳﺞ ﺑﺪﺳﺖ آﻣﺪه ﻧﺸﺎن ﻣﻲدﻫﺪ ﻛﻪ ﺑﺎ اﻳﺠﺎد ﺑﺎزﺷﻮ در دﻳﻮارﻫﺎ ﻧﻪ ﺗﻨﻬﺎ ﺿﺮﻳﺐ رﻓﺘﺎر ﺳﺎزه ﻛﺎﻫﺶ ﻧﻤﻲﻳﺎﺑﺪ‬
‫ﺑﻠﻜﻪ ﺣﺘﻲ اﻳﻦ ﺿﺮﻳﺐ اﻓﺰاﻳﺶ ﻣﻲﻳﺎﺑﺪ. ﺑﺎ ﺗﻮﺟﻪ ﺑﻪ ﻧﺘﺎﻳﺞ ﺑﺪﺳﺖ آﻣﺪه ﻣﻲﺗﻮان ﺿﺮﻳﺐ رﻓﺘﺎر 21 را ﺑﺮاي ﺳﻴﺴﺘﻢ دوﮔﺎﻧﻪي دﻳﻮارﻫﺎي ﺑﺮﺷﻲ ﻓﻮﻻدي ﺑﺪون‬
‫ﺳﺨﺖ ﻛﻨﻨﺪه ﺑﻌﻼوهي ﻗﺎب ﺧﻤﺸﻲ وﻳﮋه ﭘﻴﺸﻨﻬﺎد ﻧﻤﻮد. ﻣﻘﺪار ﺑﺪﺳﺖ آﻣﺪه ﻫﻤﺨﻮاﻧﻲ ﻛﺎﻣﻞ آﻳﻴﻦﻧﺎﻣﻪي ‪ AISC‬دارد. در اﻳﻦ آﻳﻴﻦﻧﺎﻣﻪ ﺑﺮاي ﺳﻴﺴﺘﻢ‬
‫دﻳﻮارﻫﺎي ﺑﺮﺷﻲ ﻓﻮﻻدي ﺑﺪون ﺳﺨﺖ ﻛﻨﻨﺪه ﺑﻪ ﻫﻤﺮاه ﻗﺎب ﺧﻤﺸﻲ وﻳﮋه ﺿﺮﻳﺐ رﻓﺘﺎر 8 را ﭘﻴﺸﻨﻬﺎد ﻧﻤﻮده اﺳﺖ، ﻛﻪ ﺑﺎ ﺗﺒﺪﻳﻞ آن ﺑﻪ آﻳﻴﻦﻧﺎﻣﻪي اﻳﺮان ﺗﻘﺮﻳﺒﺎً‬
‫ﻋﺪد 21 ﺑﺪﺳﺖ ﻣﻲآﻳﺪ.‬

‫ﻣﺮاﺟﻊ‬ ‫21.‬

‫1. ﺻﺒﻮري، ﺳﻌﻴﺪ. "ﺳﻴﺴﺘﻢﻫﺎي ﻣﻘﺎوم در ﺑﺮاﺑﺮ ﺑﺎرﻫﺎي ﺟﺎﻧﺒﻲ، ﻣﻘﺪﻣﻪاي ﺑﺮ دﻳﻮارﻫﺎي ﺑﺮﺷﻲ ﻓﻮﻻدي،" ﺗﺄﻟﻴﻒ، ﭼﺎپ اﻧﺘﺸﺎرات اﻧﮕﻴﺰه، ﺳﺎل 0831‬

‫‪2. Astaneh-Asl, A, (2001) Steel tips, seismic behavior and design of steel shear walls. Canada: Structural‬‬
‫.‪Steel Education Council‬‬
‫.‪3. Wagner, H. Flat sheet metal girders with very thin metal webs, Part I -General theories and assumption‬‬
‫.1391 ,‪NASA‬‬
‫.‪4. Basler, K. "Strength of Plate Girders in Shear," Jornal of the Structural Division, ASCE, 87, n. ST7,, Oct‬‬
‫.1691‬
‫‪5. D.M. Porter, K.L. Rocky, and H.R. Evans, "The collapse behavior of plate girders loaded in shear," The‬‬
‫.5791 ,523-413 .‪Structural Engineer, vol. 53, no. 8, pp‬‬
‫‪6. Driver, R.G., Kulak, G.L., Laurie Kennedy, D.G., and Elwi, A.E (1998). “Cyclic Test of Four-Story Steel‬‬
‫021–211 ‪Plate Shear Wall.” J. Struct Eng. 124(2),pp‬‬
‫ﻫﺸﺘﻤﻴﻦ ﻛﻨـﮕﺮه ﺑﻴﻦ اﻟﻤـﻠﻠﻲ ﻣﻬﻨـﺪﺳﻲ ﻋﻤـﺮان‬
‫12 ﺗﺎ 32 اردﻳﺒﻬﺸﺖ 8831، داﻧﺸﮕﺎه ﺷﻴﺮاز، ﺷﻴﺮاز، اﻳﺮان‬

7. Driver, R.G., Kulak, G.L., Laurie Kennedy, D.G., and Elwi, A.E (1998). “FE and Simplified Models of
Steel Plate Shear Wall.” J. Struct Eng. 124(2),pp 121–130
8. Uang, C. M. (1991), "Establishing R or (Rw) and Cd Factor for Building Seismic Provisions." ASCE,
117(1), 19-28.
.‫9. ﺗﺴﻨﻴﻤﻲ، ﻋﺒﺎﺳﻌﻠﻲ. ﻣﻌﺼﻮﻣﻲ، ﻋﻠﻲ. "ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﺿﺮﻳﺐ رﻓﺘﺎر ﻗﺎﺑﻬﺎي ﺧﻤﺸﻲ ﺑﺘﻦ ﻣﺴﻠﺢ" . ﻧﺸﺮﻳﻪ ﺷﻤﺎره گ- 634. ﻣﺮﻛﺰ ﺗﺤﻘﻴﻘﺎت ﺳﺎﺧﺘﻤﺎن و ﻣﺴﻜﻦ‬
.‫01. ﻃﺎﻫﺮي ﺑﻬﺒﻬﺎﻧﻲ، ﻋﻠﻲ اﺻﻐﺮ. "ﻧﮕﺮﺷﻲ ﻓﻠﺴﻔﻲ ﺑﻪ ﺿﻮاﺑﻂ ﻣﺤﺎﺳﺒﺎﺗﻲ ﺳﺎﺧﺘﻤﺎﻧﻬﺎ در ﺑﺮاﺑﺮ زﻟﺰﻟﻪ" ﻧﺸﺮﻳﻪ ﺷﻤﺎره 652. ﻣﺮﻛﺰ ﺗﺤﻘﻴﻘﺎت ﺳﺎﺧﺘﻤﺎن و ﻣﺴﻜﻦ‬

11. Bruneau, M. Uang, C. M. and Whittaker, A. "Ductile Design of Steel Structures" McGraw-Hill.
12. Newmark, N. M. and Hall, W. J. (1982), Earthquake Spectra and Design. Earthquake Engrg. Res. Inst.,
El Cerrito, Calif.

این هم یک نمونه فارسی دیگر:

‫ﻫﺸﺘﻤﻴﻦ ﻛﻨـﮕﺮه ﺑﻴﻦ اﻟﻤـﻠﻠﻲ ﻣﻬﻨـﺪﺳﻲ ﻋﻤـﺮان‬
‫12 ﺗﺎ 32 اردﻳﺒﻬﺸﺖ 8831، داﻧﺸﮕﺎه ﺷﻴﺮاز، ﺷﻴﺮاز، اﻳﺮان‬

‫ﺑﺮرﺳﻲ رﻓﺘﺎر ﭼﺮﺧﻪاي دﻳﻮارﻫﺎي ﺑﺮﺷﻲ ﻓﻮﻻدي‬

‫2‬
‫ﻣﺤﻤﺪزﻣﺎن ﻛﺒﻴﺮ1، راﻣﻴﻦ ﻣﺤﻤﻮدزاده‬
‫1- داﻧﺸﻴﺎر داﻧﺸﮕﺎه ﺻﻨﻌﺘﻲ اﻣﻴﺮﻛﺒﻴﺮ، داﻧﺸﻜﺪهي ﻋﻤﺮان و ﻣﺤﻴﻂ زﻳﺴﺖ‬
‫2- داﻧﺸﺠﻮي ﻛﺎرﺷﻨﺎﺳﻲارﺷﺪ داﻧﺸﮕﺎه ﺻﻨﻌﺘﻲ اﻣﻴﺮﻛﺒﻴﺮ، داﻧﺸﻜﺪهي ﻋﻤﺮان و ﻣﺤﻴﻂ زﻳﺴﺖ‬

‫‪Civil@aut.ac.ir‬‬

‫ﺧﻼﺻﻪ‬
‫در اﻳﻦ ﺗﺤﻘﻴﻖ ﺑﻪ ﺑﺮرﺳﻲ رﻓﺘﺎر ﭼﺮﺧﻪاي)‪ (Cyclic‬دﻳﻮارﻫﺎي ﺑﺮﺷﻲ ﻓﻮﻻدي ﭘﺮداﺧﺘﻪ ﺷﺪه اﺳﺖ. در اﺑﺘﺪا ﻳﻚ ﺻﻔﺤﻪي ﻓﻮﻻدي ﺑﺎ ﺿﺨﺎﻣﺘﻬﺎي ﻣﺨﺘﻠﻒ‬
‫ﻣﺪل ﺷﺪه اﺳﺖ ﻛﻪ ﻧﺘﺎﻳﺞ اﻳﻦ ﺗﺤﻠﻴﻠﻬﺎ ﻧﺸﺎن ﻣﻲدﻫﺪ ﻛﻪ در ﺻﻔﺤﺎت ﺑﺎ ﺿﺨﺎﻣﺖ ﻧﺎزك، ﭘﺪﻳﺪهي ﺑﺎرﻳﻚ ﺷﺪﮔﻲ )‪ (Pinching‬ﺑﻮﺟﻮد آﻣﺪه و در‬
‫ﻧﺘﻴﺠﻪ اﻧﺮژي ﺟﺬب ﺷﺪه ﻛﺎﻫﺶ ﻣﻲﻳﺎﺑﺪ. در اداﻣﻪ دﻳﻮار ﺑﺮﺷﻲ ﻓﻮﻻدي ﺑﻪ ﻫﻤﺮاه ﻗﺎب آن ﻣﺪل ﺷﺪه اﺳﺖ ﻛﻪ ﺷﺎﻣﻞ 9 ﻣﺪل ﻣﻲﺷﻮد. 3 ﻣﺪل اول ﺑﻪ‬
‫ﺑﺮرﺳﻲ اﺛﺮ ﺳﺨﺘﻲ ﻗﺎب و 6 ﻣﺪل ﺑﻌﺪي ﺑﻪ ﺑﺮرﺳﻲ اﺛﺮ ﺑﺎﺷﻮ ﻣﻲﭘﺮدازد. ﻧﺘﺎﻳﺞ اﻳﻦ ﺗﺤﻠﻴﻠﻬﺎ ﻧﺸﺎن ﻣﻲدﻫﺪ ﻛﻪ ﺑﺎ اﻓﺰاﻳﺶ ﺑﻌﺪ ﺑﺎزﺷﻮ اﻧﺮژي ﺟﺬب ﺷﺪه‬
‫ﻛﺎﻫﺶ ﻣﻲﻳﺎﺑﺪ.‬

‫ﻛﻠﻤﺎت ﻛﻠﻴﺪي: دﻳﻮار ﺑﺮﺷﻲ ﻓﻮﻻدي، ﺻﻔﺤﺎت ﻧﺎزك، ﺑﺎرﮔﺬاري ﺳﻴﻜﻠﻴﻚ، ﺑﺎرﮔﺬاري ﭼﺮﺧﻪاي.‬

‫ﻣﻘﺪﻣﻪ‬ ‫1.‬

‫دﻳﻮارﻫﺎي ﺑﺮﺷﻲ ﻓﻮﻻدي ﺑﻌﻨﻮان ﻳﻚ ﺳﻴﺴﺘﻢ ﻣﻘﺎوم ﺟﺎﻧﺒﻲ در ﺑﺮاﺑﺮ زﻟﺰﻟﻪ و ﺑﺎد در ﺳﺎﺧﺘﻤﺎﻧﻬﺎ، ﺑﻮﻳﮋه در ﺳﺎﺧﺘﻤﺎﻧﻬﺎي ﺑﻠﻨﺪ در ﺳﻪ دﻫﻪ اﺧﻴﺮ ﻣﻄﺮح و ﻣﻮرد‬
‫ﺗﻮﺟﻪ ﻗﺮار ﮔﺮﻓﺘﻪ اﺳﺖ. اﻳﻦ ﭘﺪﻳﺪه ﻧﻮﻳﻦ ﻛﻪ در ﺟﻬﺎن ﺑﺴﺮﻋﺖ رو ﺑﻪ ﮔﺴﺘﺮش ﻣﻲﺑﺎﺷﺪ در ﺳﺎﺧﺖ ﺳﺎﺧﺘﻤﺎنﻫﺎي ﺟﺪﻳﺪ و ﻫﻢﭼﻨﻴﻦ ﺗﻘﻮﻳﺖ ﺳﺎﺧﺘﻤﺎﻧﻬﺎي‬
‫ﻣﻮﺟﻮد ﺑﺨﺼﻮص در ﻛﺸﻮرﻫﺎي زﻟﺰﻟﻪﺧﻴﺰي ﻫﻤﭽﻮن آﻣﺮﻳﻜﺎ و ژاﭘﻦ ﺑﻜﺎر ﮔﺮﻓﺘﻪ ﺷﺪه اﺳﺖ. دﻳﻮارﻫﺎي ﺑﺮﺷﻲ ﻓﻮﻻدي از ﻧﻈﺮ اﺟﺮاﺋﻲ، ﺳﻴﺴﺘﻤﻲ ﺑﺴﻴﺎر ﺳﺎده‬
‫ﺑﻮده و ﻫﻴﭽﮕﻮﻧﻪ ﭘﻴﭽﻴﺪﮔﻲ ﺧﺎﺻﻲ در آن وﺟﻮد ﻧﺪارد. ﻟﺬا ﻣﻬﻨﺪﺳﺎن، ﺗﻜﻨﺴﻴﻦﻫﺎ و ﻛﺎرﮔﺮان ﻓﻨﻲ ﺑﺎ داﻧﺶ ﻓﻨﻲ ﻣﻮﺟﻮد و ﺑﺪون ﻧﻴﺎز ﺑﻪ ﻛﺴﺐ ﻣﻬﺎرت ﺟﺪﻳﺪ‬
‫ﻣﻲﺗﻮاﻧﻨﺪ آﻧﺮا اﺟﺮا ﻧﻤﺎﻳﻨﺪ. دﻗﺖ اﻧﺠﺎم ﻛﺎر در ﺣﺪ دﻗﺖﻫﺎي ﻣﺘﻌﺎرف در اﺟﺮاي ﺳﺎزهﻫﺎي ﻓﻮﻻدي ﺑﻮده و ﺑﺎ رﻋﺎﻳﺖ آن ﺿﺮﻳﺐ اﻃﻤﻴﻨﺎن اﺟﺮاﺋﻲ ﺑﻪ ﻣﺮاﺗﺐ‬
‫ﺑﺎﻻﺗﺮ از اﻧﻮاع ﺳﻴﺴﺘﻢﻫﺎي دﻳﮕﺮ ﻣﻲﺑﺎﺷﺪ. ﺑﺎ ﺗﻮﺟﻪ ﺑﻪ ﺳﺎدﮔﻲ و اﻣﻜﺎن ﺳﺎﺧﺖ آن در ﻛﺎرﺧﺎﻧﻪ و ﻧﺼﺐ آن در ﻣﺤﻞ، ﺳﺮﻋﺖ اﺟﺮاي ﺳﻴﺴﺘﻢ ﺑﺎﻻ ﺑﻮده و از‬
‫ﻫﺰﻳﻨﻪﻫﺎي اﺟﺮاﺋﻲ ﺗﺎ ﺣﺪ ﺑﺎﻻﺋﻲ ﻛﺎﺳﺘﻪ ﻣﻲﺷﻮد.]1[‬
‫دﻳﻮارﻫﺎي ﺑﺮﺷﻲ ﻓﻮﻻدي ﺟﺎﻳﮕﺰﻳﻨﻲ ﺗﻤﻴﺰﺗﺮ و ﺳﺮﻳﻌﺘﺮ ﺑﻪ ﻟﺤﺎظ اﺟﺮاﺋﻲ و ﻣﻄﻤﺌﻦﺗﺮ ﺑﻪ ﻟﺤﺎظ ﻣﻘﺎوﻣﺖ و رﻓﺘﺎر ﺑﺮاي دﻳﻮارﻫﺎي ﺑﺮﺷﻲ ﺑﺘﻨﻲ ﻧﻪﺗﻨﻬﺎ در‬
‫ﺳﺎزهﻫﺎي ﻓﻮﻻدي ﺑﻠﻜﻪ در ﺳﺎزهﻫﺎي ﺑﺘﻨﻲ ﻣﻲﺑﺎﺷﺪ. ﻫﻢﭼﻨﻴﻦ ﺳﻴﺴﺘﻢ ﻣﺬﻛﻮر از ﻫﻤﻪ ﺧﺼﻮﺻﻴﺎت ﺧﻮب ﺳﻴﺴﺘﻢﻫﺎي ﻣﻬﺎرﺑﻨﺪي ﻣﺘﻤﺮﻛﺰ ‪ CBF‬ﻣﺎﻧﻨﺪ ‪Λ ،V، X‬‬
‫ﺷﻜﻞ و ﺳﻴﺴﺘﻢﻫﺎي ﻣﻬﺎرﺑﻨﺪي ﺧﺎرج از ﻣﺮﻛﺰ ‪ ،EBF‬ﺑﻪ ﻟﺤﺎظ اﺟﺮاﺋﻲ، ﻛﺎراﺋﻲ و رﻓﺘﺎري، ﺑﻬﺮهﻣﻨﺪ ﺑﻮده و در ﺑﺴﻴﺎري از ﻣﻮارد ﺑﻬﺘﺮ ﻋﻤﻞ ﻣﻲﻛﻨﺪ.]2[ ﺳﻴﺴﺘﻢ‬
‫از ﻧﻈﺮ ﺳﺨﺘﻲ ﺑﺮﺷﻲ از ﺳﺨﺖﺗﺮﻳﻦ ﺳﻴﺴﺘﻢﻫﺎي ﻣﻬﺎرﺑﻨﺪي ﻛﻪ ‪ X‬ﺷﻜﻞ ﻣﻲﺑﺎﺷﺪ، ﺳﺨﺖﺗﺮ ﺑﻮده و ﺑﺎ ﺗﻮﺟﻪ ﺑﻪ اﻳﺠﺎد اﻣﻜﺎن ﺑﺎزﺷﻮ در ﻫﺮ ﻧﻘﻄﻪاي از آن، ﻛﺎراﺋﻲ‬
‫ﻫﻤﻪ ﺳﻴﺴﺘﻢﻫﺎي ﻣﻬﺎرﺑﻨﺪي را از اﻳﻦ ﻧﻈﺮ دارا ﻣﻲﺑﺎﺷﺪ )ﺷﻜﻞ 1(. ﻫﻢﭼﻨﻴﻦ رﻓﺘﺎر ﺳﻴﺴﺘﻢ در ﻣﺤﻴﻂ ﭘﻼﺳﺘﻴﻚ و ﻣﻴﺰان ﺟﺬب اﻧﺮژي آن ﻧﺴﺒﺖ ﺑﻪ ﺳﻴﺴﺘﻢﻫﺎي‬
‫ﻣﻬﺎرﺑﻨﺪي ﺑﻬﺘﺮ اﺳﺖ.‬
‫در ﺳﻴﺴﺘﻢ دﻳﻮارﻫﺎي ﺑﺮﺷﻲ ﻓﻮﻻدي ﺑﻪ ﻋﻠﺖ ﮔﺴﺘﺮدﮔﻲ ﻣﺼﺎﻟﺢ اﺗﺼﺎﻻت، ﺗﻌﺪﻳﻞ ﺗﻨﺶﻫﺎ ﺑﻪ ﻣﺮاﺗﺐ ﺑﻬﺘﺮ از ﺳﻴﺴﺘﻢﻫﺎي ﻣﻘﺎوم دﻳﮕﺮ در ﺑﺮاﺑﺮ ﺑﺎرﻫﺎي‬
‫ﺟﺎﻧﺒﻲ ﻣﺎﻧﻨﺪ ﻗﺎبﻫﺎ و اﻧﻮاع ﻣﻬﺎرﺑﻨﺪﻫﺎ ﻛﻪ ﻣﻌﻤﻮﻻً در آﻧﻬﺎ ﻣﺼﺎﻟﺢ ﺑﺼﻮرت دﺳﺘﻪ ﺷﺪه و اﺗﺼﺎﻻت ﻣﺘﻤﺮﻛﺰ ﻣﻲﺑﺎﺷﻨﺪ، ﺻﻮرت ﮔﺮﻓﺘﻪ و رﻓﺘﺎر ﺳﻴﺴﺘﻢ ﺑﺨﺼﻮص‬
‫در ﻣﺤﻴﻂ ﭘﻼﺳﺘﻴﻚ ﻣﻨﺎﺳﺐﺗﺮ ﻣﻲﺑﺎﺷﺪ. دﻳﻮارﻫﺎي ﺑﺮﺷﻲ ﻓﻮﻻدي در ﻓﺮمﻫﺎي ﺳﺎزهاي ﮔﻮﻧﺎﮔﻮن ﻗﺎﺑﻞ اﺳﺘﻔﺎده ﺑﻮده و ﻗﺎﺑﻠﻴﺖ اﻳﺠﺎد ﻓﺮمﻫﺎي ﺟﺪﻳﺪ ﺳﺎزهاي را‬
‫ﻧﻴﺰ دارا ﻣﻲﺑﺎﺷﺪ.‬
‫وﻇﻴﻔﻪ اﺻﻠﻲ دﻳﻮارﻫﺎي ﺑﺮﺷﻲ ﻓﻮﻻدي، ﻣﻘﺎوﻣﺖ در ﻣﻘﺎﺑﻞ ﺑﺮش اﻓﻘﻲ ﻃﺒﻘﻪ و ﻟﻨﮕﺮﻫﺎي واژﮔﻮﻧﻲ ﻧﺎﺷﻲ از ﺑﺎرﻫﺎي ﺟﺎﻧﺒﻲ ﻣﻲﺑﺎﺷﺪ. دﻳﻮار ﺑﺮﺷﻲ‬
‫ﻓﻮﻻدي ﺷﺎﻣﻞ ﻳﻚ ورق ﻓﻮﻻدي، دو ﺳﺘﻮن ﻣﺮزي و ﺗﻴﺮﻫﺎي اﻓﻘﻲ ﻛﻒ ﻣﻲﺑﺎﺷﺪ. ﻋﻤﻠﻜﺮد ورق ﻓﻮﻻدي دﻳﻮار و ﺳﺘﻮنﻫﺎي ﻣﺮزي ﻣﺎﻧﻨﺪ ﻳﻚ ﺗﻴﺮ ورق‬
‫ﻫﺸﺘﻤﻴﻦ ﻛﻨـﮕﺮه ﺑﻴﻦ اﻟﻤـﻠﻠﻲ ﻣﻬﻨـﺪﺳﻲ ﻋﻤـﺮان‬
‫12 ﺗﺎ 32 اردﻳﺒﻬﺸﺖ 8831، داﻧﺸﮕﺎه ﺷﻴﺮاز، ﺷﻴﺮاز، اﻳﺮان‬

‫ﻣﻲﺑﺎﺷﺪ. ﺳﺘﻮنﻫﺎي دﻳﻮار ﻣﺎﻧﻨﺪ ﺑﺎل ﺗﻴﺮ ورق و ورق دﻳﻮار ﻣﺎﻧﻨﺪ ﺟﺎن ﺗﻴﺮ ورق ﻋﻤﻞ ﻣﻲﻛﻨﺪ. ﻫﻢﭼﻨﻴﻦ ﺗﻴﺮﻫﺎي ﻛﻒ دﻳﻮار ﻛﻢ و ﺑﻴﺶ ﻣﺎﻧﻨﺪ ﺳﺨﺖﻛﻨﻨﺪهﻫﺎي‬
‫ﻋﺮﺿﻲ ﺑﻮده، اﻣﺎ ﺗﻔﺎوت اﺻﻠﻲ آﻧﻬﺎ در ﺗﻔﺎوت ﺳﺨﺘﻲ ﺑﻴﻦ ﺗﻴﺮﻫﺎي ﻛﻒ و ﺳﺨﺖﻛﻨﻨﺪهﻫﺎ ﻣﻲﺑﺎﺷﺪ.‬

‫ﺷﻜﻞ 1- ﭼﻨﺪ ﻧﻤﻮﻧﻪ از دﻫﺎﻧﻪي ﺑﺎدﺑﻨﺪي ﺷﺪه و دﻳﻮار ﺑﺮﺷﻲ ﻓﻮﻻدي ﺑﺎ ﻫﻤﺎن ﺷﻜﻞ‬

‫اﻟﻤﺎن و ﻣﺼﺎﻟﺢ ﻣﻮرد اﺳﺘﻔﺎده‬ ‫2.‬

‫اﻟﻤﺎن ﺻﻔﺤﻪاي 34‪ ،SHEL‬ﻳﻚ اﻟﻤﺎن ﻏﻴﺮﺧﻄﻲ ﻣﻲﺑﺎﺷﺪ ﻛﻪ ﻗﺎﺑﻠﻴﺖ در ﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘﻦ رﻓﺘﺎر ﭘﻼﺳﺘﻴﻚ، ﺧﺰش و ﺳﺨﺖﺷﺪﮔﻲ را دارد. از اﻳﻦ اﻟﻤﺎن ﻣﻲﺗﻮان‬
‫در ﺗﺤﻠﻴﻞ ﺑﺎ ﺗﻐﻴﻴﺮﺷﻜﻞﻫﺎي ﺑﺰرگ و ﻛﺮﻧﺶﻫﺎي ﺑﺰرگ اﺳﺘﻔﺎده ﻛﺮد. اﻳﻦ اﻟﻤﺎن داراي 4 ﮔﺮه ﻣﻲﺑﺎﺷﺪ و ﻫﺮ ﮔﺮه داراي ﺳﻪ درﺟﻪ آزادي اﻧﺘﻘﺎﻟﻲ در اﻣﺘﺪاد‬
‫ﻣﺤﻮرﻫﺎي ‪ X‬و ‪ Y‬و ‪ Z‬و ﺳﻪ درﺟﻪ آزادي دوراﻧﻲ ﺣﻮل ﻣﺤﻮرﻫﺎي ‪ X‬و ‪ Y‬و ‪ Z‬اﺳﺖ.‬
‫اﻟﻤﺎن 34‪ SHELL‬ﺑﺎ ﻣﺸﺨﺼﻪي ﺿﺨﺎﻣﺖ ﺗﻌﺮﻳﻒ ﻣﻲﺷﻮد. ﺿﺨﺎﻣﺖ در ﻫﺮ ﮔﺮه ﻣﻲﺗﻮاﻧﺪ ﻣﺘﻐﻴﺮ ﺑﺎﺷﺪ و ﺑﻴﻦ دو ﮔﺮه ﺿﺨﺎﻣﺖ ﺑﺼﻮرت ﺧﻄﻲ ﻣﺘﻐﻴﺮ‬
‫ﺑﺎﺷﺪ. دراﻳﻦ ﭘﺮوژه ﺑﺮاي ﻣﺪﻟﺴﺎزي ﻗﺎب و ﺻﻔﺤﻪ از اﻳﻦ اﻟﻤﺎن اﺳﺘﻔﺎده ﺷﺪه اﺳﺖ.‬
‫ﻣﺼﺎﻟﺢ ﻣﻮرد اﺳﺘﻔﺎده دراﻳﻦ ﭘﺮوژه از ﻧﻮع اﻻﺳﺘﻮﭘﻼﺳﺘﻴﻚ ﻣﻲﺑﺎﺷﺪ )ﺷﻜﻞ 2(. ﻣﺼﺎﻟﺢ ﻃﻮري ﺗﻌﺮﻳﻒ ﺷﺪهاﻧﺪ ﻛﻪ ﻗﺎﺑﻠﻴﺖ ﺳﺨﺖﺷﺪﮔﻲ ﺳﻴﻨﻤﺎﺗﻴﻚ‬
‫را دارا ﺑﺎﺷﻨﺪ )ﻳﻌﻨﻲ در ﺻﻮرت ﺑﺎرﺑﺮداري، ﻣﻨﺤﻨﻲ ﺗﻨﺶ-ﻛﺮﻧﺶ ﺑﻪ ﻣﻮازات ﺑﺨﺶ ﺧﻄﻲ ﺑﻪ ﺳﻤﺖ ﭘﺎﻳﻴﻦ ﺣﺮﻛﺖ ﻣﻲﻛﻨﺪ(. ﺑﺮاي ﺳﻬﻮﻟﺖ ﻛﺎر، ﻣﻨﺤﻨﻲ ﺗﻨﺶ-‬
‫ﻛﺮﻧﺶ ﻓﻮﻻد ﺑﺼﻮرت دو ﺧﻄﻲ ﻓﺮض ﺷﺪه اﺳﺖ ﻟﺬا ﻛﺎﻓﻲ اﺳﺖ دو ﺷﻴﺐ ﺑﻌﻨﻮان ﻣﺪول اﻻﺳﺘﻴﺴﻴﺘﻪي اوﻟﻴﻪ و ﺛﺎﻧﻮﻳﻪ، و ﻣﻘﺪار ﺗﻨﺶ ﺟﺎري ﺷﺪن ﻣﺸﺨﺺ‬
‫ﮔﺮدد. ﻣﺪول اﻻﺳﺘﻴﺴﻴﺘﻪي ﺛﺎﻧﻮﻳﻪ ﺑﻌﻠﺖ در دﺳﺘﺮس ﻧﺒﻮدن ﻧﺘﺎﻳﺞ آزﻣﺎﻳﺸﮕﺎﻫﻲ و ﺑﺎ ﺗﻮﺟﻪ ﺑﻪ راﻫﻨﻤﺎﻳﻲﻫﺎي آﻳﻴﻦﻧﺎﻣﻪ ‪ FEMA‬ﻣﻌﺎدل ﻳﻚ درﺻﺪ ﻣﺪول‬
‫اﻻﺳﺘﻴﺴﻴﺘﻪي اوﻟﻴﻪ در ﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘﻪ ﺷﺪه اﺳﺖ. ﺷﻜﻞ 2 ﺑﻴﺎﻧﮕﺮ ﻣﻨﺤﻨﻲ ﺗﻨﺶ-ﻛﺮﻧﺶ ﻣﻔﺮوض ﻣﻲﺑﺎﺷﺪ.‬

‫‪E1 = 2 × 10 5 M Pa‬‬
‫‪E2 = 2000 M Pa‬‬
‫‪σ y = 240 M Pa‬‬
‫3. 0 = ‪υ‬‬

‫ﺷﻜﻞ 2- ﻣﻨﺤﻨﻲ ﺗﻨﺶ-ﻛﺮﻧﺶ ﻣﺼﺎﻟﺢ ﻣﻮرد اﺳﺘﻔﺎده‬
‫ﻛﻪ در رواﺑﻂ ﺑﺎﻻ 1‪ E‬ﺷﻴﺐ اوﻟﻴﻪ و 2‪ E‬ﺷﻴﺐ ﺛﺎﻧﻮﻳﻪ ﻣﻨﺤﻨﻲ ﺗﻨﺶ ﻛﺮﻧﺶ ﻣﺼﺎﻟﺢ و ‪ σ y‬ﺗﻨﺶ ﺗﺴﻠﻴﻢ ﻓﻮﻻد و ‪ υ‬ﻧﺴﺒﺖ ﭘﻮاﺳﻮن ﻣﻲﺑﺎﺷﺪ.‬
‫ﻫﺸﺘﻤﻴﻦ ﻛﻨـﮕﺮه ﺑﻴﻦ اﻟﻤـﻠﻠﻲ ﻣﻬﻨـﺪﺳﻲ ﻋﻤـﺮان‬
‫12 ﺗﺎ 32 اردﻳﺒﻬﺸﺖ 8831، داﻧﺸﮕﺎه ﺷﻴﺮاز، ﺷﻴﺮاز، اﻳﺮان‬

‫ﻛﻨﺘﺮل ﻧﺤﻮهي ﻣﺪﻟﺴﺎزي و ﻧﻮع اﻟﻤﺎن و ﻣﺼﺎﻟﺢ ﻣﻮرد اﺳﺘﻔﺎده‬ ‫3.‬

‫ﺑﺮاي ﻛﻨﺘﺮل ﻧﺤﻮهي ﻣﺪﻟﺴﺎزي و ﻧﻮع اﻟﻤﺎن و ﻣﺼﺎﻟﺢ ﻣﻮرد اﺳﺘﻔﺎده، اﺑﺘﺪا ﻣﺪلِ دﻳﻮار ﺑﺮﺷﻲ ﻓﻮﻻدي 4 ﻃﺒﻘﻪاي ﻛﻪ دراﻳﻮر و ﻫﻤﻜﺎران ]3[ در داﻧﺸﮕﺎه‬
‫آﻟﺒﺮﺗﺎي ﻛﺎﻧﺎدا ﺗﺤﺖ ﺑﺎرﮔﺬاري ﺳﻴﻜﻠﻴﻚ اﻧﺠﺎم دادﻧﺪ، در ﻧﺮماﻓﺰار ﺳﺎﺧﺘﻪ ﺷﺪه و ﻧﺘﺎﻳﺞ ﺑﺪﺳﺖ آﻣﺪه ﺑﺎ ﻧﺘﺎﻳﺞ آﻧﻬﺎ ﻛﻨﺘﺮل ﻣﻲﺷﻮد. ﻣﺪل ﻣﻮرد آزﻣﺎﻳﺶ در‬
‫ﺷﻜﻞ 3 آورده ﺷﺪه اﺳﺖ. ارﺗﻔﺎع ﻛﻠﻲ ﻧﻤﻮﻧﻪ 4/7 ﻣﺘﺮ و ﭘﻬﻨﺎي ﻧﻤﻮﻧﻪ ﺑﺎ اﺣﺘﺴﺎب ﺻﻔﺤﻪ ﺳﺘﻮن 4/3 ﻣﺘﺮ ﺑﻮد. ارﺗﻔﺎع ﻃﺒﻘﻪ اول 39/1 ﻣﺘﺮ و ارﺗﻔﺎع ﻃﺒﻘﺎت‬
‫ﺑﻌﺪي ﺗﻘﺮﻳﺒﺎً 38/1 ﻣﺘﺮ در ﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘﻪ ﺷﺪه ﺑﻮد. ﻧﻤﻮﻧﻪ ﺑﺎ ﻣﻘﻴﺎس 1 ﺑﻪ 2 ﺷﺎﻣﻞ ﺳﻴﺴﺘﻢ ﻣﺨﺘﻠﻄﻲ ﺑﻮد ﻛﻪ در آن دﻳﻮار ﺑﺮﺷﻲ ﻓﻮﻻدي ﺑﻪ ﻳﻚ ﻗﺎب ﺧﻤﺸﻲ وﻳﮋه‬
‫ﺟﻮش ﺷﺪه ﺑﻮد.‬

‫4 ‪Level‬‬
‫28 ‪W 530 X‬‬
‫‪1836 mm‬‬

‫4 ‪Panel‬‬
‫‪3.4 mm Plate‬‬

‫06 ‪W 310 X‬‬
‫3 ‪Level‬‬
‫‪1829 mm‬‬

‫811‪W 310X‬‬

‫3 ‪Panel‬‬
‫‪3.4 mm Plate‬‬

‫2 ‪Level‬‬
‫06 ‪W 310 X‬‬
‫‪1829 mm‬‬

‫2 ‪Panel‬‬
‫‪4.8 mm Plate‬‬

‫06 ‪W 310 X‬‬ ‫1 ‪Level‬‬
‫‪1927 mm‬‬

‫1 ‪Panel‬‬
‫‪4.8 mm Plate‬‬

‫‪3050 mm‬‬

‫ﺷﻜﻞ 3 - ﻣﺪل ﻣﻮرد آزﻣﺎﻳﺶ در داﻧﺸﮕﺎه آﻟﺒﺮﺗﺎ و ﻣﺪل ﺳﺎﺧﺘﻪ ﺷﺪه در ‪ANSYS‬‬

‫ﭘﺎراﻣﺘﺮﻫﺎي ﻣﻜﺎﻧﻴﻜﻲ ﻧﻤﻮﻧﻪ در ﺟﺪول 1 آورده ﺷﺪه اﺳﺖ.‬

‫ﺟﺪول 1- ﭘﺎراﻣﺘﺮﻫﺎي ﻣﻜﺎﻧﻴﻜﻲ ﻧﻤﻮﻧﻪ ﭼﻬﺎر ﻃﺒﻘﻪ ‪) SPSW‬دراﻳﻮر و ﻫﻤﻜﺎران 8991(‬
‫اﻋﻀﺎ‬ ‫) 2 ‪σ y ( N / mm‬‬ ‫) 2 ‪E ( kN / mm‬‬
‫ورق ﭘﺎﻧﻠﻬﺎي 1 و 2‬ ‫143‬ ‫8.802‬
‫ورق ﭘﺎﻧﻞ 3‬ ‫752‬ ‫8.802‬
‫ورق ﭘﺎﻧﻞ 4‬ ‫262‬ ‫8.802‬
‫ﺗﻴﺮ و ﺳﺘﻮن‬ ‫8.803‬ ‫302‬

‫ﺑﺮاي در ﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘﻦ اﺛﺮات ‪ ، P − Δ‬ﺑﺎر ﺛﻘﻠﻲ در ﺑﺎﻻي دو ﺳﺘﻮن اﻋﻤﺎل ﺷﺪ ﻛﻪ ﺗﺎ آﺧﺮ ﺑﺎرﮔﺬاري ﺳﻴﻜﻠﻴﻚ وﺟﻮد داﺷﺖ. ﻣﻘﺪار اﻳﻦ ﺑﺎر 027‬
‫ﻛﻴﻠﻮﻧﻴﻮﺗﻦ ﺑﻮد. ﺑﺮاي اﻋﻤﺎل ﺑﺎرﮔﺬاري ﺟﺎﻧﺒﻲ، از ﺑﺎرﻫﺎي ﺟﺎﻧﺒﻲِ ﻣﺴﺎوي، در ﺗﺮاز ﻃﺒﻘﺎت اﺳﺘﻔﺎده ﺷﺪه ﺑﻮد.‬
‫آﻗﺎي دراﻳﻮر و ﻫﻤﻜﺎران در ﻣﻘﺎﻟﻪي دﻳﮕﺮي ﻣﺪل آزﻣﺎﻳﺸﮕﺎﻫﻲِ ﺧﻮد را ﺗﻮﺳﻂ ﻧﺮماﻓﺰار ‪ ABAQUS‬ﻣﺪل ﻛﺮده و ﺑﺎ ﻧﺘﺎﻳﺞ آزﻣﺎﻳﺸﮕﺎﻫﻲِ ﺧﻮد‬
‫ﭼﻚ ﻛﺮدﻧﺪ. ﻧﺘﺎﻳﺞ اﻳﻦ ﻣﺪﻟﺴﺎزي ﺑﺴﻴﺎر ﻧﺰدﻳﻚ ﺑﻪ ﻧﺘﺎﻳﺞ آزﻣﺎﻳﺸﮕﺎﻫﻲ ﺑﻮد. در اﻳﻦ ﺗﺤﻘﻴﻖ ﻧﺘﺎﻳﺞ ﻣﺪﻟﺴﺎزي، ﺑﺎ ﻫﺮ دو ﻧﺘﻴﺠﻪ ﭼﻚ ﺷﺪه اﺳﺖ.‬
‫ﺣﺎل ﺑﺎ داﺷﺘﻦ اﻳﻦ اﻃﻼﻋﺎت، ﻣﺪل دﻗﻴﻖ دﻳﻮار ﺳﺎﺧﺘﻪ ﺷﺪ و ﻧﺘﻴﺠﻪي آن در ﺷﻜﻞ 4 آورده ﺷﺪه اﺳﺖ. در اﻳﻦ ﺷﻜﻞ، ﻣﻨﺤﻨﻲ ﻫﻴﺴﺘﺮزﻳﺲ، ﻧﺘﻴﺠﻪي‬
‫آزﻣﺎﻳﺸﮕﺎﻫﻲ و ﻣﻨﺤﻨﻲِ ﺧﻂ ﭼﻴﻦ ﻣﺮﺑﻮط ﺑﻪ ﺗﺤﻠﻴﻞ ﻋﺪديِ دراﻳﻮر و ﻫﻤﻜﺎران و ﻣﻨﺤﻨﻲِ ﺗﻮﭘﺮِ ﻗﺮﻣﺰ رﻧﮓ، ﻣﺮﺑﻮط ﺑﻪ ﻣﺪل ﺳﺎﺧﺘﻪ ﺷﺪه در اﻳﻦ ﺗﺤﻘﻴﻖ ﻣﻲﺑﺎﺷﺪ.‬
‫ﻫﺸﺘﻤﻴﻦ ﻛﻨـﮕﺮه ﺑﻴﻦ اﻟﻤـﻠﻠﻲ ﻣﻬﻨـﺪﺳﻲ ﻋﻤـﺮان‬
‫12 ﺗﺎ 32 اردﻳﺒﻬﺸﺖ 8831، داﻧﺸﮕﺎه ﺷﻴﺮاز، ﺷﻴﺮاز، اﻳﺮان‬

‫ﺷﻜﻞ 4 - ﻣﻨﺤﻨﻲِ ﺣﺎﺻﻞ از ﻣﺪل آزﻣﺎﻳﺸﮕﺎﻫﻲ و ﻋﺪدي دراﻳﻮر و ﻫﻤﻜﺎران و ﻣﺪل ﺳﺎﺧﺘﻪ ﺷﺪه در اﻳﻦ ﺗﺤﻘﻴﻖ‬

‫ﻣﻼﺣﻈﻪ ﻣﻲﮔﺮدد ﻛﻪ ﻧﺘﺎﻳﺞ ﺑﺴﻴﺎر ﺑﻬﻢ ﻧﺰدﻳﻚ ﻣﻲﺑﺎﺷﻨﺪ. ﺑﻨﺎﺑﺮاﻳﻦ ﺑﻨﻈﺮ ﻣﻲرﺳﺪ ﻛﻪ ﻣﻨﺤﻨﻲِ رﻓﺘﺎري ﻣﺼﺎﻟﺢ و اﻟﻤﺎنِ در ﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘﻪ ﺷﺪه ﻧﺰدﻳﻚ ﺑﻪ‬
‫واﻗﻌﻴﺖ ﺑﺎﺷﻨﺪ.‬

‫ﺗﺤﻠﻴﻞ ﻣﺪﻟﻬﺎي در ﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘﻪ ﺷﺪه‬ ‫4.‬

‫در اﻳﻦ ﺗﺤﻘﻴﻖ 11 ﻣﺪل ﻣﻮرد ﺑﺮرﺳﻲ ﻗﺮار ﮔﺮﻓﺘﻪ اﺳﺖ ﻛﻪ 2 ﻣﺪل اول، ﺷﺎﻣﻞ دو ﺻﻔﺤﻪي ﻓﻮﻻدي ﺑﺎ ﺿﺨﺎﻣﺘﻬﺎي ﻣﺘﻔﺎوت ﻣﻲﺑﺎﺷﺪ، ﻛﻪ اﺛﺮ ﺿﺨﺎﻣﺖ را در‬
‫رﻓﺘﺎر ﺳﻴﻜﻠﻴﻚ ﺻﻔﺤﺎت ﻓﻮﻻدي ﻧﺸﺎن ﻣﻲدﻫﺪ و 3 ﻣﺪل ﺑﻌﺪي، ﻗﺎب ﺑﺎ ﺻﻔﺤﻪي ﻓﻮﻻدي ﺑﻮده ﻛﻪ ﺑﻪ ﺑﺮرﺳﻲ اﺛﺮ ﺳﺨﺘﻲ ﻗﺎب در رﻓﺘﺎر ﺳﻴﻜﻠﻴﻚ دﻳﻮارﻫﺎي‬
‫ﺑﺮﺷﻲ ﻓﻮﻻدي ﻣﻲﭘﺮدازد. و در ﻧﻬﺎﻳﺖ 6 ﻣﺪل آﺧﺮ، ﻣﺮﺑﻮط ﺑﻪ ﻳﻚ ﻗﺎب ﺑﺎ ﺻﻔﺤﻪي ﻓﻮﻻدي ﺑﻮده ﻛﻪ داراي ﺑﺎزﺷﻮي داﻳﺮوي ﻣﻲﺑﺎﺷﺪ و ﺑﻪ ﺑﺮرﺳﻲ اﺛﺮ ﺑﻌﺪ‬
‫ﺑﺎزﺷﻮ در رﻓﺘﺎر ﺳﻴﻜﻠﻴﻚ دﻳﻮارﻫﺎي ﺑﺮﺷﻲ ﻓﻮﻻدي ﻣﻲﭘﺮدازد. ﺟﺰﺋﻴﺎت اﻳﻦ ﻣﺪﻟﻬﺎ در ﺟﺪول 2 آورده ﺷﺪه اﺳﺖ. در اﻳﻦ ﺟﺪول ‪ D‬ﻗﻄﺮ ﺑﺎزﺷﻮ و ‪ B‬ﺑﻌﺪ‬
‫دﻳﻮار ﺑﺮﺷﻲ ﻓﻮﻻدي ﻣﻲﺑﺎﺷﺪ.‬

‫ﺟﺪول 2- ﻣﺪﻟﻬﺎي در ﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘﻪ ﺷﺪه ﺑﺮاي آﻧﺎﻟﻴﺰ ﺳﻴﻜﻠﻴﻚ‬
‫‪MODEL‬‬ ‫‪FRAME‬‬ ‫‪PLATE‬‬ ‫‪D/B‬‬
‫1-‪M‬‬ ‫-‬ ‫01‪3000X3000X‬‬ ‫0‬
‫2-‪M‬‬ ‫-‬ ‫03‪3000X3000X‬‬ ‫0‬
‫3-‪M‬‬ ‫003‪IPB‬‬ ‫01‪3000X3000X‬‬ ‫0‬
‫4-‪M‬‬ ‫042‪IPB‬‬ ‫01‪3000X3000X‬‬ ‫0‬
‫5-‪M‬‬ ‫002‪IPB‬‬ ‫01‪3000X3000X‬‬ ‫0‬
‫6-‪M‬‬ ‫002‪IPB‬‬ ‫01‪3000X3000X‬‬ ‫1.0‬
‫7-‪M‬‬ ‫002‪IPB‬‬ ‫01‪3000X3000X‬‬ ‫2.0‬
‫8-‪M‬‬ ‫002‪IPB‬‬ ‫01‪3000X3000X‬‬ ‫3.0‬
‫9-‪M‬‬ ‫002‪IPB‬‬ ‫01‪3000X3000X‬‬ ‫4.0‬
‫01-‪M‬‬ ‫002‪IPB‬‬ ‫01‪3000X3000X‬‬ ‫5.0‬
‫11-‪M‬‬ ‫002‪IPB‬‬ ‫01‪3000X3000X‬‬ ‫6.0‬
‫ﺗﻤﺎﻣﻲ اﺑﻌﺎد ﺑﻪ ﻣﻴﻠﻴﻤﺘﺮ ﻣﻲﺑﺎﺷﺪ.‬

‫در ﺷﻜﻞ 5 ﻣﺪل 1-‪ M‬و 2-‪ M‬ﺑﻪ ﻫﻤﺮاه ﺷﺮاﻳﻂ ﻣﺮزيِ آن آورده ﺷﺪه اﺳﺖ. ﻻزم ﺑﻪ ذﻛﺮ اﺳﺖ ﻛﻪ در اﻳﻦ دو ﻣﺪل، در ﻟﺒﻪي ﺻﻔﺤﻪ ﺑﺮاي‬
‫ﺟﻠﻮﮔﻴﺮي از اﻳﺠﺎد ﺗﻤﺮﻛﺰ ﺗﻨﺶ، ﺳﺨﺖﻛﻨﻨﺪه ﻗﺮار داده ﺷﺪه اﺳﺖ. ﻋﺮض اﻳﻦ ﺳﺨﺖﻛﻨﻨﺪهﻫﺎ 02 ﺳﺎﻧﺘﻴﻤﺘﺮ و ﺿﺨﺎﻣﺖ آﻧﻬﺎ 1 ﺳﺎﻧﺘﻴﻤﺘﺮ ﻣﻲﺑﺎﺷﺪ.‬
‫ﻫﺸﺘﻤﻴﻦ ﻛﻨـﮕﺮه ﺑﻴﻦ اﻟﻤـﻠﻠﻲ ﻣﻬﻨـﺪﺳﻲ ﻋﻤـﺮان‬
‫12 ﺗﺎ 32 اردﻳﺒﻬﺸﺖ 8831، داﻧﺸﮕﺎه ﺷﻴﺮاز، ﺷﻴﺮاز، اﻳﺮان‬

‫5‪PL 3000X3000X‬‬
‫‪Boundary Condition‬‬ ‫‪UX‬‬ ‫‪Uy‬‬ ‫‪Uz‬‬ ‫‪Rx‬‬ ‫‪Ry‬‬ ‫‪Rz‬‬
‫‪Top‬‬ ‫0‬ ‫1‬ ‫1‬ ‫0‬ ‫0‬ ‫0‬
‫‪Bottom‬‬ ‫1‬ ‫1‬ ‫1‬ ‫0‬ ‫0‬ ‫0‬
‫‪Left‬‬ ‫0‬ ‫0‬ ‫0‬ ‫0‬ ‫0‬ ‫0‬
‫‪Right‬‬ ‫0‬ ‫0‬ ‫0‬ ‫0‬ ‫0‬ ‫0‬
‫‪0: not constrained‬‬
‫‪1: constrained‬‬

‫ﺷﻜﻞ 5- ﺻﻔﺤﻪ ﻣﺪل 1-‪ M‬و 2-‪ M‬ﺑﻪ ﻫﻤﺮاه ﺷﺮاﻳﻂ ﻣﺮزي‬

‫ﺑﺎرﮔﺬاري ﺑﺼﻮرت ﺗﻐﻴﻴﺮﻣﻜﺎن در ﺑﺎﻻي ﺻﻔﺤﻪ اﻋﻤﺎل ﺷﺪه اﺳﺖ. ﻧﻤﻮدار ﺑﺎرﮔﺬاري ﺳﻴﻜﻠﻴﻚ در ﺷﻜﻞ 6 آورده ﺷﺪه اﺳﺖ.‬

‫ﺷﻜﻞ 6- ﺑﺎرﮔﺬاري ﺳﻴﻜﻠﻴﻚ اﻋﻤﺎل ﺷﺪه ﺑﻪ ﻣﺪﻟﻬﺎي 1-‪ M‬و 2-‪M‬‬

‫ﻣﻨﺤﻨﻲ ﻫﻴﺴﺘﺮزﻳﺲ ﻣﺪﻟﻬﺎي 1-‪ M‬و 2-‪ M‬ﺑﻪ ﺗﺮﺗﻴﺐ در ﺷﻜﻠﻬﺎي 7 و 8 آورده ﺷﺪه اﺳﺖ. در ﻣﺪل 1-‪ M‬ﻛﻪ ﻧﺴﺒﺖ ﻻﻏﺮي 1 ﺑﻪ 003 ﻣﻲﺑﺎﺷﺪ‬
‫ﭘﺪﻳﺪهي ﺑﺎرﻳﻚ ﺷﺪﮔﻲ ﻳﺎ ‪ Pinching‬ﻛﺎﻣﻼً ﻣﺸﻬﻮد ﻣﻲﺑﺎﺷﺪ. در واﻗﻊ اﻳﻦ ﻧﻤﻮدار ﻧﺸﺎن ﻣﻲدﻫﺪ، ﻫﻨﮕﺎﻣﻲ ﻛﻪ ﻣﻘﺪار ﺑﺮش ﭘﺎﻳﻪ ﺑﻪ ﺻﻔﺮ ﻧﺰدﻳﻚ ﻣﻲﺷﻮد،‬
‫ﺳﺎزه از ﺧﻮد ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﺑﺴﻴﺎر ﻛﻤﻲ ﻧﺸﺎن داده و دﭼﺎر ﺗﻐﻴﻴﺮﻣﻜﺎن زﻳﺎدي ﻣﻲﺷﻮد و ﻣﻘﺎوﻣﺖ آن ﺑﺸﺪت ﻛﺎﻫﺶ ﻣﻲﻳﺎﺑﺪ. و ﻫﺮ ﭼﻪ ﺳﻴﻜﻠﻬﺎ ﺟﻠﻮﺗﺮ ﻣﻲرود،‬
‫ﺑﺎرﻳﻚﺷﺪﮔﻲ ﻧﻴﺰ اﻓﺰاﻳﺶ ﻣﻲﻳﺎﺑﺪ. اﻳﻦ ﭘﺪﻳﺪه ﺑﺎﻋﺚ ﻣﻲﺷﻮد ﻛﻪ در ﻫﻨﮕﺎم زﻟﺰﻟﻪ، ﺑﺨﺎﻃﺮ اﻳﻨﻜﻪ ﺑﺎرﻫﺎي زﻟﺰﻟﻪ رﻓﺖ و ﺑﺮﮔﺸﺘﻲ ﻣﻲﺑﺎﺷﺪ، اﻳﻦ ﺗﻐﻴﻴﺮﻣﻜﺎن زﻳﺎد،‬
‫ﺑﺎﻋﺚ اﻳﺠﺎد ﺻﺪﻣﻪ ﺑﻪ اﺟﺰاي ﺳﺎزهاي و ﻏﻴﺮﺳﺎزهاي ﺷﻮد. در ﺷﻜﻞ 9، ﺑﺮاي ﺳﻴﻜﻞ آﺧﺮ، ﻣﻨﺤﻨﻲ ﺑﺎر-ﺗﻐﻴﻴﺮﻣﻜﺎن ﺗﺮﺳﻴﻢ ﺷﺪه اﺳﺖ. و ﻣﻼﺣﻈﻪ ﻣﻲﮔﺮدد ﻛﻪ‬
‫ﺑﺎرﻳﻚ ﺷﺪﮔﻲ ﻧﺴﺒﺖ ﺑﻪ ﺳﻴﻜﻠﻬﺎي اوﻟﻴﻪ اﻓﺰاﻳﺶ ﻳﺎﻓﺘﻪ اﺳﺖ. اﻣﺎ در ﻣﺪل 2-‪ M‬ﻛﻪ ﻧﺴﺒﺖ ﻻﻏﺮي 1 ﺑﻪ 001 ﻣﻲﺑﺎﺷﺪ ﭘﺪﻳﺪهي ﺑﺎرﻳﻚ ﺷﺪﮔﻲ ﻫﺮﮔﺰ ﺑﻮﺟﻮد‬
‫ﻧﻴﺎﻣﺪه اﺳﺖ. و ﻣﻨﺤﻨﻲ ﻛﺎﻣﻼً ﺑﺼﻮرت دوﻛﻲ ﺷﻜﻞ ﻣﻲﺑﺎﺷﺪ. و ﺣﺘﻲ ﺗﺎ ﺗﻐﻴﻴﺮ ﻣﻜﺎن 02 ﻣﻴﻠﻴﻤﺘﺮ ﻫﻴﭽﮕﻮﻧﻪ اﻓﺖ ﻣﻘﺎوﻣﺘﻲ ﺑﻮﺟﻮد ﻧﻤﻲآﻳﺪ. ﺑﻨﺎﺑﺮاﻳﻦ در اﻳﻦ ﻣﺪل،‬
‫اﻧﺮژي ﺟﺬب ﺷﺪه ﺑﺴﻴﺎر ﺑﻴﺸﺘﺮ از ﻣﺪل 1-‪ M‬ﻣﻲﺑﺎﺷﺪ.‬
‫ﻫﺸﺘﻤﻴﻦ ﻛﻨـﮕﺮه ﺑﻴﻦ اﻟﻤـﻠﻠﻲ ﻣﻬﻨـﺪﺳﻲ ﻋﻤـﺮان‬
‫12 ﺗﺎ 32 اردﻳﺒﻬﺸﺖ 8831، داﻧﺸﮕﺎه ﺷﻴﺮاز، ﺷﻴﺮاز، اﻳﺮان‬

‫ﺷﻜﻞ 7- ﻣﻨﺤﻨﻲ ﻫﻴﺴﺘﺮزﻳﺲ ﺑﺮاي ﻣﺪل 1-‪M‬‬ ‫ﺷﻜﻞ 8- ﻣﻨﺤﻨﻲ ﻫﻴﺴﺘﺮزﻳﺲ ﺑﺮاي ﻣﺪل 2-‪M‬‬

‫ﺷﻜﻞ 9- ﻣﻨﺤﻨﻲ ﺑﺎر-ﺗﻐﻴﻴﺮﻣﻜﺎن در ﺳﻴﻜﻞ آﺧﺮ ﺑﺮاي ﻣﺪل 1-‪M‬‬

‫ﻣﺪﻟﻬﺎي 3-‪ M‬و 4-‪ M‬و 5-‪ M‬ﻣﺮﺑﻮط ﺑﻪ دﻳﻮار ﺑﺮﺷﻲ ﻓﻮﻻدي ﺑﻪ ﻫﻤﺮاه ﻗﺎب ﺑﻮده ﻛﻪ داراي ﺗﻴﺮ و ﺳﺘﻮﻧﻬﺎي ﻣﺘﻔﺎوت ﻣﻲﺑﺎﺷﻨﺪ. در واﻗﻊ اﻳﻦ ﻣﺪﻟﻬﺎ،‬
‫اﺛﺮ ﺳﺨﺘﻲ ﻗﺎب ﭘﻴﺮاﻣﻮﻧﻲ را در رﻓﺘﺎر ﺳﻴﻜﻠﻴﻚ دﻳﻮارﻫﺎي ﺑﺮﺷﻲ ﻓﻮﻻدي ﻧﺸﺎن ﻣﻲدﻫﻨﺪ. ﻣﻨﺤﻨﻲ ﻫﻴﺴﺘﺮزﻳﺲ اﻳﻦ ﻣﺪﻟﻬﺎ در ﺷﻜﻠﻬﺎي 01 ، 11 و 21 آورده ﺷﺪه‬
‫اﺳﺖ. ﻫﻤﺎﻧﻄﻮر ﻛﻪ ﻣﻼﺣﻈﻪ ﻣﻲﺷﻮد، اﻳﻦ ﻣﻨﺤﻨﻲﻫﺎ ﺑﻴﺎﻧﮕﺮ رﻓﺘﺎر ﺧﻮب دﻳﻮارﻫﺎي ﺑﺮﺷﻲ ﻓﻮﻻدي ﺗﺤﺖ ﺑﺎرﮔﺬاري ﺳﻴﻜﻠﻴﻚ ﻣﻲﺑﺎﺷﺪ. در ﻫﻴﭻ ﻛﺪام از ﺳﻪ‬
‫ﻣﺪل ﻣﺬﻛﻮر ﺑﺎرﻳﻚ ﺷﺪﮔﻲ ﺑﻮﺟﻮد ﻧﻴﺎﻣﺪه اﺳﺖ. ﺑﻨﺎﺑﺮاﻳﻦ ﻣﻲﺗﻮان، از اﻳﻦ ﻣﻨﺤﻨﻲﻫﺎ اﻳﻨﮕﻮﻧﻪ ﻧﺘﻴﺠﻪﮔﻴﺮي ﻛﺮد ﻛﻪ ﻋﻤﻠﻜﺮد ورق ﻓﻮﻻدي ﺑﺎ ﻗﺎب اﻃﺮاﻓﺶ‬
‫ﺧﻮب ﺑﻮده و دﻳﮕﺮ ﺑﺎرﻳﻚ ﺷﺪﮔﻲ در آﻧﻬﺎ ﺑﻮﺟﻮد ﻧﻤﻲآﻳﺪ. در ﺻﻮرﺗﻲ ﻛﻪ در ورقِ ﺗﻨﻬﺎ )ﻣﺪل 1-‪ (M‬ﺑﺎرﻳﻚ ﺷﺪﮔﻲ ﺑﻪ ﻣﻘﺪار زﻳﺎدي ﺑﻮﺟﻮد آﻣﺪه ﺑﻮد.‬
‫ﺣﺎل ﺑﺮاي اﻳﻨﻜﻪ اﺛﺮ ﺳﺨﺘﻲ ﻗﺎب را ﻣﺸﺎﻫﺪه ﻛﻨﻴﻢ ﭘﻮش اﻳﻦ ﺳﻪ ﻣﻨﺤﻨﻲ در ﺷﻜﻞ 21 آورده ﺷﺪه اﺳﺖ. ﻣﻼﺣﻈﻪ ﻣﻲﮔﺮدد ﻛﻪ ﺑﺎ اﻓﺰاﻳﺶ ﺳﺨﺘﻲ ﻗﺎب، ﻣﻨﺤﻨﻲ‬
‫ﻫﻴﺴﺘﺮزﻳﺲ، اﻳﺴﺘﺎدهﺗﺮ ﺷﺪه و ﺳﺨﺘﻲ اوﻟﻴﻪي آن ﺑﻴﺸﺘﺮ و در ﻧﺘﻴﺠﻪ اﻧﺮژي ﺟﺬب ﺷﺪه اﻓﺰاﻳﺶ ﻣﻲﻳﺎﺑﺪ.‬

‫ﺷﻜﻞ 01- ﻣﻨﺤﻨﻲ ﻫﻴﺴﺘﺮزﻳﺲ ﺑﺮاي ﻣﺪل 3-‪M‬‬ ‫ﺷﻜﻞ 11- ﻣﻨﺤﻨﻲ ﻫﻴﺴﺘﺮزﻳﺲ ﺑﺮاي ﻣﺪل 4-‪M‬‬
‫ﻫﺸﺘﻤﻴﻦ ﻛﻨـﮕﺮه ﺑﻴﻦ اﻟﻤـﻠﻠﻲ ﻣﻬﻨـﺪﺳﻲ ﻋﻤـﺮان‬
‫12 ﺗﺎ 32 اردﻳﺒﻬﺸﺖ 8831، داﻧﺸﮕﺎه ﺷﻴﺮاز، ﺷﻴﺮاز، اﻳﺮان‬

‫ﺷﻜﻞ 11- ﻣﻨﺤﻨﻲ ﻫﻴﺴﺘﺮزﻳﺲ ﺑﺮاي ﻣﺪل 5-‪M‬‬ ‫ﺷﻜﻞ 21- ﭘﻮش ﻣﻨﺤﻨﻲ ﻫﻴﺴﺘﺮزﻳﺲ ﺑﺮاي ﻣﺪﻟﻬﺎي‬
‫3-‪ M‬و 4-‪ M‬و 5-‪M‬‬

‫ﻣﺪﻟﻬﺎي 6-‪ M-10 ،M-9 ،M-8 ،M-7 ،M‬و 11-‪ M‬ﺑﻪ ﺗﺮﺗﻴﺐ، ﻣﺮﺑﻮط ﺑﻪ دﻳﻮار ﺑﺮﺷﻲ ﻓﻮﻻدي ﺑﺎ ﺑﺎزﺷﻮ ﺑﺎ ﻧﺴﺒﺖ ﻗﻄﺮ ﺑﺎزﺷﻮ ﺑﻪ ﺑﻌﺪ دﻫﺎﻧﻪي 1/0 ﺗﺎ‬
‫6/0 ﻣﻲﺑﺎﺷﻨﺪ. در واﻗﻊ اﻳﻦ ﻣﺪﻟﻬﺎ، اﺛﺮ ﺑﺎزﺷﻮ را در رﻓﺘﺎر ﺳﻴﻜﻠﻴﻚ دﻳﻮارﻫﺎي ﺑﺮﺷﻲ ﻓﻮﻻدي ﻧﺸﺎن ﻣﻲدﻫﻨﺪ. )ﺷﻜﻞ 31( ﻣﻨﺤﻨﻲ ﻫﻴﺴﺘﺮزﻳﺲ اﻳﻦ ﻣﺪﻟﻬﺎ در‬
‫ﺷﻜﻠﻬﺎي 41 ﺗﺎ 91 آورده ﺷﺪه اﺳﺖ. ﻫﻤﺎﻧﻄﻮر ﻛﻪ ﻣﻼﺣﻈﻪ ﻣﻲﺷﻮد، رﻓﺘﺎر اﻳﻦ ﻣﺪﻟﻬﺎ ﺗﺎ 5.0=‪ D/B‬ﺑﺴﻴﺎر ﺧﻮب ﺑﻮده و ﻗﺎﺑﻠﻴﺖ ﺟﺬب اﻧﺮژي ﺑﺎﻻﻳﻲ از ﺧﻮد‬
‫ﻧﺸﺎن ﻣﻲدﻫﻨﺪ. اﻣﺎ ﺑﺎ اﻓﺰاﻳﺶ اﻳﻦ ﻧﺴﺒﺖ از ﻣﻘﺪار 5/0 ﻛﻢﻛﻢ ﻣﻨﺤﻨﻲ ﻫﻴﺴﺘﺮزﻳﺲ ﺷﺮوع ﺑﻪ ﻛﻮﭼﻚ ﺷﺪن ﻛﺮده و ﺳﻄﺢ زﻳﺮ ﻣﻨﺤﻨﻲ آن ﻛﻢ ﺷﺪه و درﻧﺘﻴﺠﻪ‬
‫اﻧﺮژي ﺟﺬب ﺷﺪه، ﻛﺎﻫﺶ ﻣﻲﻳﺎﺑﺪ. و ﻋﻠﺖ آن ﻫﻢ اﻳﻦ ﻣﻲﺑﺎﺷﺪ ﻛﻪ ﺑﺎ اﻓﺰاﻳﺶ ﻗﻄﺮ ﺑﺎزﺷﻮ از ﻣﻘﺪار 5/0، در واﻗﻊ ﻧﺎﺣﻴﻪي ﻛﺸﺸﻲِ ﺻﻔﺤﻪ از ﺑﻴﻦ رﻓﺘﻪ و ﭘﺲ از‬
‫ﻛﻤﺎﻧﺶ ﻧﺎﺣﻴﻪ ﻓﺸﺎري دﻳﮕﺮ ﻧﺎﺣﻴﻪي ﻛﺸﺸﻲ وﺟﻮد ﻧﺪارد ﻛﻪ ﺑﺎﻋﺚ اﻓﺰاﻳﺶ ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﺳﺎزه ﮔﺮدد. و اﻳﻦ ﻣﺴﺌﻠﻪ در 6.0=‪ D/B‬ﻛﺎﻣﻼً ﻣﺸﻬﻮد ﻣﻲﺑﺎﺷﺪ. ﺑﻨﺎﺑﺮاﻳﻦ‬
‫ﺑﺎ ﺗﻮﺟﻪ ﺑﻪ ﻧﻤﻮدارﻫﺎي ﺑﺪﺳﺖ آﻣﺪه ﻣﻲﺗﻮان اﻳﻨﮕﻮﻧﻪ ﻧﺘﻴﺠﻪﮔﻴﺮي ﻛﺮد ﻛﻪ ﺗﺎ 5.0=‪ D/B‬اﺛﺮ ﺑﺎزﺷﻮ زﻳﺎد ﻧﺒﻮده وﻟﻲ ﺑﺎ اﻓﺰاﻳﺶ اﻳﻦ ﻧﺴﺒﺖ از ﻣﻘﺪار 5/0، اﺛﺮ‬
‫ﺑﺎزﺷﻮ زﻳﺎد ﺷﺪه و دﻳﮕﺮ ﻧﻤﻲﺗﻮان اﻧﺘﻈﺎر رﻓﺘﺎر ﻣﻄﻠﻮب را از دﻳﻮارﻫﺎي ﺑﺮﺷﻲ ﻓﻮﻻدي داﺷﺖ.‬

‫ﺷﻜﻞ 31- دﻳﻮار ﺑﺮﺷﻲ ﻓﻮﻻدي ﺑﺎ ﺑﺎزﺷﻮ‬

‫ﺷﻜﻞ 41- ﻣﻨﺤﻨﻲ ﻫﻴﺴﺘﺮزﻳﺲ ﺑﺮاي ﻣﺪل 6-‪M‬‬ ‫ﺷﻜﻞ 51- ﻣﻨﺤﻨﻲ ﻫﻴﺴﺘﺮزﻳﺲ ﺑﺮاي ﻣﺪل 7-‪M‬‬
‫ﻫﺸﺘﻤﻴﻦ ﻛﻨـﮕﺮه ﺑﻴﻦ اﻟﻤـﻠﻠﻲ ﻣﻬﻨـﺪﺳﻲ ﻋﻤـﺮان‬
‫12 ﺗﺎ 32 اردﻳﺒﻬﺸﺖ 8831، داﻧﺸﮕﺎه ﺷﻴﺮاز، ﺷﻴﺮاز، اﻳﺮان‬

‫ﺷﻜﻞ 61- ﻣﻨﺤﻨﻲ ﻫﻴﺴﺘﺮزﻳﺲ ﺑﺮاي ﻣﺪل 8-‪M‬‬ ‫ﺷﻜﻞ 71- ﻣﻨﺤﻨﻲ ﻫﻴﺴﺘﺮزﻳﺲ ﺑﺮاي ﻣﺪل 9-‪M‬‬

‫ﺷﻜﻞ 81- ﻣﻨﺤﻨﻲ ﻫﻴﺴﺘﺮزﻳﺲ ﺑﺮاي ﻣﺪل 01-‪M‬‬ ‫ﺷﻜﻞ 91- ﻣﻨﺤﻨﻲ ﻫﻴﺴﺘﺮزﻳﺲ ﺑﺮاي ﻣﺪل 11-‪M‬‬

‫ﻧﺘﻴﺠﻪﮔﻴﺮي‬ ‫5.‬

‫در اﻳﻦ ﺗﺤﻘﻴﻖ 11 ﻣﺪل در ﻧﻈﺮ ﮔﻔﺘﻪ ﺷﺪه اﺳﺖ ﻛﻪ 2 ﻣﺪل اول ﺑﻪ ﺑﺮرﺳﻲ اﺛﺮ ﺿﺨﺎﻣﺖ در رﻓﺘﺎر ﺳﻴﻜﻠﻴﻚ ﺻﻔﺤﺎت ﻓﻮﻻدي ﻣﻲﭘﺮدازد. ﻣﻨﺤﻨﻲﻫﺎي‬
‫ﻫﻴﺴﺘﺮزﻳﺲ ﺑﺪﺳﺖ آﻣﺪه ﺑﺮاي اﻳﻦ دو ﻣﺪل ﻧﺸﺎن ﻣﻲدﻫﻨﺪ ﻛﻪ در ﺻﻔﺤﺎت ﻧﺎزك، ﭘﺪﻳﺪهي ﺑﺎرﻳﻚ ﺷﺪﮔﻲ ﺑﻮﺟﻮد ﻣﻲآﻳﺪ. 3 ﻣﺪل ﺑﻌﺪي ﻣﺮﺑﻮط ﺑﻪ اﺛﺮ ﺳﺨﺘﻲ‬
‫ﻗﺎب ﺑﺮ روي رﻓﺘﺎر ﺳﻴﻜﻠﻴﻚ دﻳﻮارﻫﺎي ﺑﺮﺷﻲ ﻓﻮﻻدي ﻣﻲﺑﺎﺷﺪ. ﻣﻨﺤﻨﻲﻫﺎي ﻫﻴﺴﺘﺮزﻳﺲ ﺑﺪﺳﺖ آﻣﺪه ﺑﺮاي اﻳﻦ دﻳﻮارﻫﺎ، ﻧﺸﺎن ﻣﻲدﻫﻨﺪ ﻛﻪ ﻋﻤﻠﻜﺮد ﻗﺎب ﺑﺎ‬
‫ورق ﺑﺴﻴﺎر ﺧﻮب ﺑﻮده و دﻳﮕﺮ ﺑﺎرﻳﻚ ﺷﺪﮔﻲ در آﻧﻬﺎ ﺑﻮﺟﻮد ﻧﻤﻲآﻳﺪ. ﻫﻤﭽﻨﻴﻦ ﺑﺎ اﻓﺰاﻳﺶ ﺳﺨﺘﻲ ﻗﺎب، ﻣﻨﺤﻨﻲﻫﻴﺴﺘﺮزﻳﺲ اﻳﺴﺘﺎدهﺗﺮ ﺷﺪه و در ﻧﺘﻴﺠﻪ اﻧﺮژي‬
‫ﺟﺬب ﺷﺪه اﻓﺰاﻳﺶ ﻣﻲﻳﺎﺑﺪ. در ﻧﻬﺎﻳﺖ 6 ﻣﺪل آﺧﺮ ﻣﺮﺑﻮط ﺑﻪ اﺛﺮ ﺑﺎزﺷﻮ در رﻓﺘﺎر ﺳﻴﻜﻠﻴﻚ دﻳﻮارﻫﺎي ﺑﺮﺷﻲ ﻓﻮﻻدي ﻣﻲﺑﺎﺷﺪ. ﻣﻨﺤﻨﻲﻫﺎي ﻫﻴﺴﺘﺮزﻳﺲ ﺑﺪﺳﺖ‬
‫آﻣﺪه ﺑﺮاي اﻳﻦ ﻣﺪﻟﻬﺎ، ﻧﺸﺎن ﻣﻲدﻫﻨﺪ رﻓﺘﺎر اﻳﻦ ﻣﺪﻟﻬﺎ ﺗﺎ 5.0=‪ D/B‬ﺑﺴﻴﺎر ﺧﻮب ﺑﻮده و ﻗﺎﺑﻠﻴﺖ ﺟﺬب اﻧﺮژي ﺑﺎﻻﻳﻲ از ﺧﻮد ﻧﺸﺎن ﻣﻲدﻫﻨﺪ. اﻣﺎ ﺑﺎ اﻓﺰاﻳﺶ اﻳﻦ‬
‫ﻧﺴﺒﺖ از ﻣﻘﺪار 5/0 ﻛﻢﻛﻢ ﻣﻨﺤﻨﻲ ﻫﻴﺴﺘﺮزﻳﺲ ﺷﺮوع ﺑﻪ ﻛﻮﭼﻚ ﺷﺪن ﻛﺮده و ﺳﻄﺢ زﻳﺮ ﻣﻨﺤﻨﻲ آن ﻛﻢ ﺷﺪه و درﻧﺘﻴﺠﻪ اﻧﺮژي ﺟﺬب ﺷﺪه، ﻛﺎﻫﺶ‬
‫ﻣﻲﻳﺎﺑﺪ. ﺑﻨﺎﺑﺮاﻳﻦ ﻣﻲﺗﻮان اﻳﻨﮕﻮﻧﻪ ﻧﺘﻴﺠﻪﮔﻴﺮي ﻛﺮد ﻛﻪ ﺗﺎ 5.0=‪ D/B‬اﺛﺮ ﺑﺎزﺷﻮ زﻳﺎد ﻧﺒﻮده وﻟﻲ ﺑﺎ اﻓﺰاﻳﺶ اﻳﻦ ﻧﺴﺒﺖ از ﻣﻘﺪار 5/0، اﺛﺮ ﺑﺎزﺷﻮ زﻳﺎد ﺷﺪه و‬
‫دﻳﮕﺮ ﻧﻤﻲﺗﻮان اﻧﺘﻈﺎر رﻓﺘﺎر ﻣﻄﻠﻮب را از دﻳﻮارﻫﺎي ﺑﺮﺷﻲ ﻓﻮﻻدي داﺷﺖ و رﻓﺘﺎر دﻳﻮار، ﺷﺒﻴﻪ ﻗﺎب ﺧﻤﺸﻲ ﻓﻮﻻدي ﻣﻲﮔﺮدد.‬

‫ﻣﺮاﺟﻊ‬ ‫21.‬

‫١. ﺻﺒﻮري، ﺳﻌﻴﺪ. "ﺳﻴﺴﺘﻢﻫﺎي ﻣﻘﺎوم در ﺑﺮاﺑﺮ ﺑﺎرﻫﺎي ﺟﺎﻧﺒﻲ، ﻣﻘﺪﻣﻪاي ﺑﺮ دﻳﻮارﻫﺎي ﺑﺮﺷﻲ ﻓﻮﻻدي،" ﺗﺄﻟﻴﻒ، ﭼﺎپ اﻧﺘﺸﺎرات اﻧﮕﻴﺰه، ﺳﺎل 0831‬

‫‪2. Astaneh-Asl, A, (2001) Steel tips, seismic behavior and design of steel shear walls. Canada: Structural‬‬
‫.‪Steel Education Council‬‬
‫‪3. Driver, R.G., Kulak, G.L., Laurie Kennedy, D.G., and Elwi, A.E (1998). “Cyclic Test of Four-Story Steel Plate Shear‬‬
‫021–211 ‪Wall.” J. Struct Eng. 124(2),pp‬‬
‫‪4. Driver, R.G., Kulak, G.L., Laurie Kennedy, D.G., and Elwi, A.E (1998). “FE and Simplified Models of Steel Plate‬‬
‫031–121 ‪Shear Wall.” J. Struct Eng. 124(2),pp‬‬

ﺷﻜﻞ ﭘﺬﻳﺮي دﻳﻮار ﺑﺮﺷﻲ ﻓﻮﻻدي ﺑﺎزﺷﻮدار در ﺳﺎﺧﺘﻤﺎنﻫﺎي ﭼﻨﺪﻃﺒﻘﻪ‬

‫3‬
‫رﺿﺎ رﻫﮕﺬر1، ﺣﺎﻣﺪﺻﻔﺎري2، ﺷﻬﺎب آبروش‬
‫1- اﺳﺘﺎدﻳﺎر ﺑﺨﺶ ﻣﻬﻨﺪﺳﻲ ﻋﻤﺮان داﻧﺸﮕﺎه ﺷﻬﻴﺪ ﺑﺎﻫﻨﺮ ﻛﺮﻣﺎن‬
‫2- داﻧﺸﻴﺎر ﺑﺨﺶ ﻣﻬﻨﺪﺳﻲ ﻋﻤﺮان داﻧﺸﮕﺎه ﺷﻬﻴﺪ ﺑﺎﻫﻨﺮ ﻛﺮﻣﺎن‬
‫3- داﻧﺸﺠﻮي ﻛﺎرﺷﻨﺎﺳﻲ ارﺷﺪ ﺳﺎزه ﺑﺨﺶ ﻣﻬﻨﺪﺳﻲ ﻋﻤﺮان داﻧﺸﮕﺎه ﺷﻬﻴﺪ ﺑﺎﻫﻨﺮ ﻛﺮﻣﺎن‬

‫‪hersh_af@yahoo.com‬‬

‫ﺧﻼﺻﻪ‬
‫در ﺳﺎﻟﻬﺎي اﺧﻴﺮ دﻳﻮارﻫﺎي ﺑﺮﺷﻲ ﻓﻮﻻدي در ﺗﻌﺪاد زﻳﺎدي از ﺳﺎﺧﺘﻤﺎنﻫﺎي ﺑﻠﻨﺪ در آﻣﺮﻳﻜﺎي ﺷﻤﺎﻟﻲ و ژاﭘﻦ ﺑﻪ ﻣﻨﻈﻮر ﻣﻘﺎوﻣﺖ در ﺑﺮاﺑﺮ ﺑﺎرﻫﺎي ﺟﺎﻧﺒﻲ‬
‫ﻣﻮرد اﺳﺘﻔﺎده ﻗﺮار ﮔﺮﻓﺘﻪ اﺳﺖ. دﻳﻮار ﺑﺮﺷﻲ ﻓﻮﻻدي را ﻣﻲﺗﻮان ﻳﻚ ﺗﻴﺮ ﻃﺮهاي در ﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺖ ﻛﻪ در آن ﺳﺘﻮنﻫﺎي دﻳﻮار ﻧﻘــﺶ ﺟﺎن، ﺗﻴﺮ ﻃﺒﻘﺎت‬
‫ﻧﻘﺶ ﺳﺨـﺖﻛﻨﻨﺪهﻫﺎ و ورق ﻓﻮﻻدي ﻫﻢ ﻧﻘﺶ ﺟﺎن ﺗﻴﺮ را اﻳﻔﺎ ﻣﻲﻛﻨﻨﺪ، ﺗﻌﺮﻳﻒ ﻧﻤﻮد. اﺳﺎس ﺗﺌﻮري ﻣﻮﺟﻮد در ﺗﺤﻠﻴﻞ و ﻃﺮاﺣﻲ اﻳﻦ ﻧﻮع ﺳﻴﺴﺘﻢﻫﺎ ﺑﺮ‬
‫ﻣﺒﻨﺎي ﺗﺤﻘﻴﻘﺎت آزﻣﺎﻳﺸﮕﺎﻫﻲ اﻧﺠﺎم ﺷﺪه در ﻛﺸﻮرﻫﺎي ﻣﺨﺘﻠﻒ ﻣﻲﺑﺎﺷﺪ. از ﻣﺰاﻳﺎي اﻳﻦ ﻧﻮع ﺳﻴﺴﺘﻢﻫﺎ ﻣﻲﺗﻮان ﺑﻪ ﺷﻜﻞﭘﺬﻳﺮي ﻣﻨﺎﺳﺐ، اﻗﺘﺼﺎدي ﺑﻮدن‬
‫و ﺻﺮﻓﻪﺟﻮﻳﻲ در ﻣﺼﺮف ﻓﻮﻻد اﺷﺎره ﻧﻤﻮد. ﺗﺎﻛﻨﻮن ﻣﻄﺎﻟﻌﺎت وﺳﻴﻊ آزﻣﺎﻳﺸﮕﺎﻫﻲ و ﺗﺌﻮرﻳﻚ ﻗﺎﺑﻞ ﺗﻮﺟﻬﻲ در ﻣﻮرد رﻓﺘﺎر و ﻣﻴﺰان ﺷﻜﻞﭘﺬﻳﺮي دﻳﻮار‬
‫ﺑﺮﺷﻲ ﻓﻮﻻدي ﺗﻮﭘﺮ اﻧﺠﺎم ﺷﺪه اﺳﺖ، اﻣﺎ ﺗﺤﻘﻴﻘﺎت ﻣﻨﺎﺳﺒﻲ در زﻣﻴﻨﻪي اﺛﺮ ﺑﺎزﺷﻮ ﺑﺮ ﻣﻴﺰان ﺷﻜﻞﭘﺬﻳﺮي در دﻳﻮارﻫﺎي ﺑﺮﺷﻲ ﻓﻮﻻدي ﺑﺎ ﺑﺎزﺷﻮﺻﻮرت‬
‫ﻧﮕﺮﻓﺘﻪ اﺳﺖ. از آﻧﺠﺎ ﻛﻪ ﻳﻜﻲ از اﻫﺪاف اﺻﻠﻲ در ﺑﻜﺎر ﺑﺮدن ﺳﻴﺴﺘﻤﻬﺎي ﻣﻘﺎوم در ﺑﺮاﺑﺮ ﺑﺎرﻫﺎي ﺟﺎﻧﺒﻲ ﺷﻜﻞﭘﺬﻳﺮي ﻣﻨﺎﺳﺐ ﺳﻴﺴﺘﻢ ﻣﻲﺑﺎﺷﺪ، ﻟﺬا در‬
‫اﻳﻦ ﻣﻘﺎﻟﻪ ﺑﺎ ﻛﻤﻚ ﻧﺮماﻓﺰار اﻟﻤﺎن ﻣﺤﺪود ﭘﺲ از اﻃﻤﻴﻨﺎن از ﺻﺤﺖ ﻣﻘﺎﻳﺴﻪي ﻧﺘﺎﻳﺞ ﻋﺪدي ﺑﺪﺳﺖ آﻣﺪه از ﻣﺪلﺳﺎزي ﻧﺮماﻓﺰار ﺑﺎ ﻧﺘﺎﻳﺞ آزﻣﺎﻳﺸﮕﺎﻫﻲ،‬
‫ﻣﻴﺰان ﺷﻜﻞﭘﺬﻳﺮي دﻳﻮار ﺑﺮﺷﻲ ﻓﻮﻻدي ﺑﺎ ﺑﺎزﺷﻮﻫﺎي ﻣﺨﺘﻠﻒ در دﻳﻮار در ﺳﺎﺧﺘﻤﺎﻧﻲ ﭼﻨﺪﻃﺒﻘﻪ ﻣﻮرد ﺑﺮرﺳﻲ ﻗﺮار ﮔﺮﻓﺘﻪ اﺳﺖ.‬

‫ﻛﻠﻤﺎت ﻛﻠﻴﺪي: دﻳﻮار ﺑﺮﺷﻲ ﻓﻮﻻدي، ﺑﺎزﺷﻮ، ﺷﻜﻞﭘﺬﻳﺮي‬

ﻫﺸﺘﻤﻴﻦ ﻛﻨـﮕﺮه ﺑﻴﻦ اﻟﻤـﻠﻠﻲ ﻣﻬﻨـﺪﺳﻲ ﻋﻤـﺮان‬
‫12 ﺗﺎ 32 اردﻳﺒﻬﺸﺖ 8831، داﻧﺸﮕﺎه ﺷﻴﺮاز، ﺷﻴﺮاز، اﻳﺮان

تعیین ظرفیت باربری نهایی دوارهای برشی فولادی نازک نیمه نگهداری شده در لبه ها
علیرضا جهانپور حمید محرمی علی اکبر آقاکوچک
هشتمین کنگره بین المللی مهندسی عمران

رفتار دیوارهای برشی فولادی با اعوجاج اولیه
سعید صبوری مونا مدرسی بهنام سعادتی
هشتمین کنگره بین المللی مهندسی عمران

‫ﺑﺮرﺳﻲ ﻋﻤﻠﻜﺮد دﻳﻮار ﺑﺮﺷﻲ ﻓﻮﻻدي ﺑﺎ اﺳﺘﻔﺎده از ﻓﻮﻻد ﻣﻌﻤﻮﻟﻲ و ﻓﻮﻻد ﻧﺮﻣﻪ‬

‫2‬
‫ﻓﺮزاد ﺣﺎﺗﻤﻲ 1، ﺣﻤﻴﺪ ﻋﺮاﻗﻲ‬
‫1- دﻛﺘﺮاي ﻣﻬﻨﺪﺳﻲ ﺳﺎزه، اﺳﺘﺎدﻳﺎر ﭘﮋوﻫﺸﮕﺎه ﺻﻨﻌﺖ ﻧﻔﺖ‬
‫2- ﻛﺎرﺷﻨﺎس ارﺷﺪ ﺳﺎزه، داﻧﺸﮕﺎه آزاد اﺳﻼﻣﻲ واﺣﺪ ﻳﺰد‬

‫‪hatami@aut.ac.ir; hatamif@ripi.ir‬‬
‫‪hamid_a665@yahoo.com‬‬

‫ﺧﻼﺻﻪ‬
‫ﻣﻘﺎﻟﻪ ﺣﺎﺿﺮ ﺑﻪ ﺑﺮرﺳﻲ و ﻣﻘﺎﻳﺴﻪ رﻓﺘﺎر ﻏﻴﺮﺧﻄﻲ و ﻇﺮﻓﻴﺖ ﺑﺮﺷﻲ ﺻﻔﺤﻪ ﻓﻮﻻدي دﻳﻮارﻫﺎي ﺑﺮﺷﻲ ﻓﻮﻻدي ﺑﺪون ﺳﺨﺖ ﻛﻨﻨﺪه ﺗﺤﺖ ﻳﻚ آﻧﺎﻟﻴﺰ‬
‫‪35 mm‬‬
‫اﺳﺘﺎﺗﻴﻜﻲ اﻓﺰاﻳﻨﺪه ﻏﻴﺮﺧﻄﻲ ﺑﺎ اﺳﺘﻔﺎده از ﻓﻮﻻد ﻧﺮﻣﻪ و ﻣﻌﻤﻮﻟﻲ ﭘﺮداﺧﺘﻪ اﺳﺖ. ﭼﻨﺪ ﻗﺎب ﻳﻚ دﻫﻨﻪ دﻳﻮار ﺑﺮﺷﻲ ﻓﻮﻻدي ﺗﺤﺖ ﺑﺎرﮔﺬاري ﺟﺎﻧﺒﻲ و ﺑﺎ‬
‫ﺗﻐﻴﻴﺮ ﭘﺎراﻣﺘﺮﻫﺎي ﻣﺨﺘﻠﻒ ﺗﺎﺛﻴﺮ ﮔﺬار در رﻓﺘﺎر و ﻇﺮﻓﻴﺖ دﻳﻮار)از ﻗﺒﻴﻞ ﺗﻌﺪاد ﻃﺒﻘﺎت و ﻃﻮل دﻫﻨﻪ ﻗﺎب(ﺑﺎ اﺳﺘﻔﺎده از ﻧﺮم اﻓﺰار اﻟﻤﺎن ﻣﺤﺪود، ﻣﺪﻟﺴﺎزي و‬
‫آﻧﺎﻟﻴﺰ ﮔﺮدﻳﺪ. ﺳﭙﺲ ﺑﺎ ﺑﺮرﺳﻲ ﻧﺘﺎﻳﺞ ﺑﺪﺳﺖ آﻣﺪه ﺑﻪ ﻣﻘﺎﻳﺴﻪ ﻇﺮﻓﻴﺖ ﺑﺮﺷﻲ، ﻧﻴﺮوي ﻛﻤﺎﻧﺶ و ﻧﻴﺮوي ﻗﺎﺑﻞ ﺗﺤﻤﻞ ﺑﻌﺪ از ﻛﻤﺎﻧﺶ اﻳﻦ دﻳﻮار ﺑﺎ دو ﻧﻮع‬
‫ﻓﻮﻻد ﻣﺬﻛﻮر ﭘﺮداﺧﺘﻪ و ﭼﮕﻮﻧﮕﻲ رﻓﺘﺎر و ﻇﺮﻓﻴﺖ ﺑﺎرﺑﺮي آن ﻣﻮرد ﻣﻄﺎﻟﻌﻪ ﻗﺮار ﮔﺮﻓﺘﻪ اﺳﺖ.ﺑﺮ اﺳﺎس ﻧﺘﺎﻳﺞ ﺣﺎﺻﻠﻪ ﻣﺸﺨﺺ ﮔﺮدﻳﺪ ﻛﻪ ﻧﺴﺒﺖ ﻇﺮﻓﻴﺖ‬
‫دﻳﻮار ﺑﺮﺷﻲ ﻓﻮﻻدي ﻧﺮﻣﻪ ﺑﻪ ﻣﻌﻤﻮﻟﻲ ﺑﺎ اﻓﺰاﻳﺶ دﻫﺎﻧﻪ ، اﻓﺰاﻳﺶ ﻣﻲ ﻳﺎﺑﺪ و دﻳﻮار ﺑﺮﺷﻲ ﻓﻮﻻدي ﻧﺮﻣﻪ رﻓﺘﺎر ﺷﻜﻞ ﭘﺬﻳﺮﺗﺮي ﻧﺴﺒﺖ ﺑﻪ ﻓﻮﻻد ﻣﻌﻤﻮﻟﻲ دارد.‬

‫ﻛﻠﻤﺎت ﻛﻠﻴﺪي: دﻳﻮار ﺑﺮﺷﻲ ﻓﻮﻻدي، ﻓﻮﻻد ﻧﺮﻣﻪ، اﺟﺰاي ﻣﺤﺪود، ﺳﺨﺖ ﻛﻨﻨﺪه، ﭘﺲ ﻛﻤﺎﻧﺶ.
ﻫﺸﺘﻤﻴﻦ ﻛﻨـﮕﺮه ﺑﻴﻦ اﻟﻤـﻠﻠﻲ ﻣﻬﻨـﺪﺳﻲ ﻋﻤـﺮان‬
‫12 ﺗﺎ 32 اردﻳﺒﻬﺸﺖ 8831، داﻧﺸﮕﺎه ﺷﻴﺮاز، ﺷﻴﺮاز، اﻳﺮان‬

‬

CYCLIC BEHAVIOR OF STEEL SHEAR
WALL SYSTEMS
Abolhassan Astaneh-Asl1and Qiuhong Zhao2
INTRODUCTION
Stiffened and un-stiffened steel plate shear walls have been used in
recent years to resist lateral loads in North America and Japan. Figure
one shows sketches of typical stiffened and un-stiffened steel shear
walls. Most of the shear walls used in recent years in USA and Canada
have been un-stiffened steel plate shear walls. However, in some
seismic retrofit projects stiffened shear walls have also been used. In
Japan, most of the steel shear walls used in recent years have been
stiffened shear walls. A. Astaneh-Asl (2001) provides a summary of
applications of steel shear walls in major structures in USA and Japan.

لینک دانلود: http://www.4shared.com/file/124543839/9eeeb57f/Astaneh-Zhao_-Steel_Shear_Wall_Paper-Paper-2002.html

اثر اتصال لولائي بين تير و ستون در ديوارهاي برشي فولادي
سعيد صبوري(∗) ، استاديار دانشگاه صنعتي خواجه نصيرالدين طوسي،دانشكده عمران
فرزاد حاتمي(∗∗) ، فارغ التحصيل كارشناسي ارشد عمران- سازه
farzad_hatami@yahoo.com ; farzad_hatami@hotmail.com : تلفن 09141149873 ،پست الكترونيكي
چكيده
1 به عنوان يك سيستم مقاوم در برابر بارهاي جانبي مورد توجه قرار گرفته است (SSW) در سه دهه اخير ديوارهاي برشي فولادي
و در ساختمانهاي متعددي در جهان به مورد اجرا گذاشته شده است. اين پديدة نوين در جهان به سرعت رو به گسترش م يباشد در
ساخت ساختمانهاي جديد و همچنين تقويت ساختمانهاي موجود بخصوص در كشورهاي زلزل هخيزي همچون آمريكا و ژاپن بكار
گرفته شده است. در تحقيقات حاضر اثر اتصال لولائي بين تير و ستون بر روي رفتار ديوارهاي برشي فولادي مورد مطالعه قرار گرفته
است. در اين بررسي با اتصال لولائي بين تير و ستون، ديوارهاي برشي فولادي با ورق نازك در دو حالت تقويت شده و بدون تقويت
با سه روش متداول جايگزيني ورق با ميله، المانهاي محدود و روش صبوري_روبرتس در محدوده الاستيك خطي مورد بررسي قرار
گرفته اند. نتايج نشان مي دهد كه اثر اتصال لولائي بين تير و ستون بر روي رفتار ديوارهاي برشي فولادي ناچيز مي باشد.
كليد واژه: پانل فولادي؛ ديوار برشي فولادي؛ طرح لرزه اي؛ اتصال مفصلي و گيردار.